Ilgtspējīgu elektroenerģijas avotu piedāvāšana ir viens no šī gadsimta svarīgākajiem izaicinājumiem. No šīs motivācijas izriet pētniecības jomas enerģijas ieguves materiālos, tostarp termoelektriskie1, fotoelektriskie2 un termofotovoltaiki3. Lai gan mums trūkst materiālu un ierīču, kas spēj iegūt enerģiju Džoula diapazonā, piroelektriski materiāli, kas var pārveidot elektrisko enerģiju periodiskās temperatūras izmaiņās, tiek uzskatīti par sensoriem4 un enerģijas ieguvējiem5,6,7. Šeit mēs esam izstrādājuši makroskopisku siltumenerģijas ieguvi daudzslāņu kondensatora veidā, kas izgatavots no 42 gramiem svina skandija tantalāta, radot 11,2 J elektriskās enerģijas vienā termodinamiskajā ciklā. Katrs piroelektriskais modulis var ģenerēt elektriskās enerģijas blīvumu līdz 4,43 J cm-3 vienā ciklā. Mēs arī parādām, ka divi šādi moduļi, kas sver 0,3 g, ir pietiekami, lai nepārtraukti darbinātu autonomus enerģijas ieguves mehānismus ar iegultiem mikrokontrolleriem un temperatūras sensoriem. Visbeidzot, mēs parādām, ka 10 K temperatūras diapazonā šie daudzslāņu kondensatori var sasniegt 40% Karno efektivitāti. Šīs īpašības ir saistītas ar (1) feroelektrisko fāzes maiņu augstai efektivitātei, (2) zemu noplūdes strāvu, lai novērstu zudumus, un (3) augstu sabrukšanas spriegumu. Šie makroskopiskie, mērogojamie un efektīvie piroelektriskās enerģijas savācēji pārdomā termoelektriskās enerģijas ražošanu.
Salīdzinot ar telpisko temperatūras gradientu, kas nepieciešams termoelektriskiem materiāliem, termoelektrisko materiālu enerģijas ieguvei ir nepieciešama temperatūras ciklēšana laika gaitā. Tas nozīmē termodinamisko ciklu, ko vislabāk raksturo entropijas (S)-temperatūras (T) diagramma. 1.a attēlā parādīts tipisks nelineāra piroelektriska (NLP) materiāla ST grafiks, kas demonstrē lauka vadītu feroelektriski paraelektrisku fāžu pāreju skandija svina tantalātā (PST). Cikla zilā un zaļā daļa ST diagrammā atbilst pārveidotajai elektriskajai enerģijai Olsona ciklā (divas izotermiskas un divas izopola daļas). Šeit mēs aplūkojam divus ciklus ar vienādu elektriskā lauka izmaiņu (lauks ieslēgts un izslēgts) un temperatūras izmaiņu ΔT, lai gan ar atšķirīgām sākotnējām temperatūrām. Zaļais cikls neatrodas fāžu pārejas apgabalā, un tāpēc tam ir daudz mazāka platība nekā zilajam ciklam, kas atrodas fāžu pārejas apgabalā. ST diagrammā, jo lielāks laukums, jo lielāka ir savāktā enerģija. Tāpēc fāžu pārejai ir jāuzkrāj vairāk enerģijas. Nepieciešamība pēc lielas platības cikliskuma NLP ir ļoti līdzīga nepieciešamībai pēc elektrotermiskiem pielietojumiem9, 10, 11, 12, kur PST daudzslāņu kondensatori (MLC) un PVDF bāzes terpolimēri nesen ir uzrādījuši izcilu apgriezto veiktspēju. Dzesēšanas veiktspējas statuss ciklā13,14,15,16. Tāpēc mēs esam identificējuši PST MLC, kas ir interesanti siltumenerģijas ieguvei. Šie paraugi ir pilnībā aprakstīti metodēs un raksturoti 1. papildpiezīmē (skenējošā elektronu mikroskopija), 2. papildpiezīmē (rentgenstaru difrakcija) un 3. papildpiezīmē (kalorimetrija).
a, Entropijas (S)-temperatūras (T) diagrammas skice ar ieslēgtu un izslēgtu elektrisko lauku, kas pielietots NLP materiāliem, parādot fāžu pārejas. Divās dažādās temperatūras zonās ir parādīti divi enerģijas savākšanas cikli. Zilais un zaļais cikli notiek attiecīgi fāžu pārejas iekšpusē un ārpusē un beidzas ļoti dažādos virsmas reģionos. b, divi DE PST MLC vienpolāri gredzeni, 1 mm biezi, izmērīti no 0 līdz 155 kV cm-1 attiecīgi 20 °C un 90 °C temperatūrā, un atbilstošie Olsena cikli. Burti ABCD apzīmē dažādus stāvokļus Olsona ciklā. AB: MLC tika uzlādēti līdz 155 kV cm-1 20 °C temperatūrā. BC: MLC tika uzturēta pie 155 kV cm-1, un temperatūra tika paaugstināta līdz 90 °C. CD: MLC izlādējas 90 °C temperatūrā. DA: MLC atdzesēts līdz 20 °C nulles laukā. Zilais laukums atbilst ieejas jaudai, kas nepieciešama cikla sākšanai. Oranžais laukums ir vienā ciklā savāktā enerģija. c, augšējais panelis, spriegums (melns) un strāva (sarkans) pret laiku, izsekoti tajā pašā Olsona ciklā kā b. Abi ieliktņi attēlo sprieguma un strāvas pastiprināšanu cikla galvenajos punktos. Apakšējā panelī dzeltenā un zaļā līkne attēlo atbilstošās temperatūras un enerģijas līknes attiecīgi 1 mm biezam MLC. Enerģija tiek aprēķināta no strāvas un sprieguma līknēm augšējā panelī. Negatīvā enerģija atbilst savāktajai enerģijai. Soļi, kas atbilst lielajiem burtiem četros ciparos, ir tādi paši kā Olsona ciklā. Cikls AB'CD atbilst Stirlinga ciklam (7. papildpiezīme).
kur E un D ir attiecīgi elektriskais lauks un elektriskās pārvietošanas lauks. Nd var iegūt netieši no DE ķēdes (1.b att.) vai tieši, iedarbinot termodinamisko ciklu. Visnoderīgākās metodes aprakstīja Olsens savā novatoriskajā darbā par piroelektriskās enerģijas savākšanu 20. gs. astoņdesmitajos gados17.
1.b attēlā redzamas divas monopolāras DE cilpas no 1 mm bieziem PST-MLC paraugiem, kas salikti attiecīgi 20 °C un 90 °C temperatūrā diapazonā no 0 līdz 155 kV cm-1 (600 V). Šos divus ciklus var izmantot, lai netieši aprēķinātu 1.a attēlā parādītā Olsona cikla savākto enerģiju. Faktiski Olsena cikls sastāv no diviem izotermiskiem zariem (šeit nulles lauks DA zarā un 155 kV cm-1 BC zarā) un diviem izotermiskiem zariem (šeit 20°С un 20°С AB zarā). C CD zarā). Cikla laikā savāktā enerģija atbilst oranžajam un zilajam apgabalam (EdD integrālis). Savāktā enerģija Nd ir starpība starp ieejas un izejas enerģiju, t.i., tikai oranžais apgabals 1.b attēlā. Šis konkrētais Olsona cikls dod Nd enerģijas blīvumu 1,78 J cm-3. Stirlinga cikls ir alternatīva Olsona ciklam (7. papildpiezīme). Tā kā pastāvīgās uzlādes stadiju (atvērtu ķēdi) ir vieglāk sasniegt, no 1.b attēla (cikls AB'CD) iegūtais enerģijas blīvums sasniedz 1,25 J cm-3. Tas ir tikai 70% no tā, ko var savākt Olsona cikls, taču to var izdarīt ar vienkāršu savākšanas aprīkojumu.
Turklāt mēs tieši izmērījām Olsona cikla laikā savākto enerģiju, aktivizējot PST MLC, izmantojot Linkam temperatūras kontroles pakāpi un avota mērītāju (metode). 1.c attēla augšpusē un attiecīgajos ieliktņos parādīta strāva (sarkanā krāsā) un spriegums (melnā krāsā), kas savākti uz tā paša 1 mm bieza PST MLC kā DE cilpai, kas iet caur to pašu Olsona ciklu. Strāva un spriegums ļauj aprēķināt savākto enerģiju, un līknes ir parādītas 1.c attēlā apakšā (zaļā krāsā) un temperatūrā (dzeltenā krāsā) visā ciklā. Burti ABCD apzīmē to pašu Olsona ciklu 1. attēlā. MLC uzlāde notiek AB posmā un tiek veikta ar mazu strāvu (200 µA), tāpēc SourceMeter var pareizi kontrolēt uzlādi. Šīs nemainīgās sākotnējās strāvas sekas ir tādas, ka sprieguma līkne (melnā līkne) nav lineāra nelineārā potenciāla nobīdes lauka D PST dēļ (1.c attēls, augšējais ieliktnis). Uzlādes beigās MLC tiek uzkrāti 30 mJ elektriskās enerģijas (B punkts). Pēc tam MLC uzkarst un rodas negatīva strāva (un līdz ar to negatīva strāva), kamēr spriegums saglabājas 600 V. Pēc 40 s, kad temperatūra sasniedza 90 °C plato, šī strāva tika kompensēta, lai gan pakāpeniskais paraugs šajā izolaukā ķēdē radīja 35 mJ elektrisko jaudu (otrais ieliktnis 1.c attēlā, augšpusē). Pēc tam spriegums uz MLC (atzars CD) tiek samazināts, kā rezultātā rodas papildu 60 mJ elektriskā darba. Kopējā izejas enerģija ir 95 mJ. Savāktā enerģija ir starpība starp ieejas un izejas enerģiju, kas dod 95 – 30 = 65 mJ. Tas atbilst enerģijas blīvumam 1,84 J cm-3, kas ir ļoti tuvu Nd, kas iegūts no DE gredzena. Šī Olsona cikla reproducējamība ir plaši pārbaudīta (4. papildpiezīme). Vēl vairāk palielinot spriegumu un temperatūru, mēs sasniedzām 4,43 J cm-3, izmantojot Olsena ciklus 0,5 mm biezā PST MLC temperatūras diapazonā no 750 V (195 kV cm-1) līdz 175 °C (5. papildpiezīme). Tas ir četras reizes vairāk nekā labākie rādītāji, kas literatūrā ziņoti tiešajiem Olsona cikliem, un tie tika iegūti uz plānām Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) plēvēm (1,06 J cm-3)18 (cm-1). Vairāk vērtību literatūrā skatiet 1. papildtabulā. Šāda veiktspēja ir sasniegta, pateicoties šo MLC ļoti zemajai noplūdes strāvai (<10−7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildpiezīmē) — būtisks punkts, ko minēja Smits u.c.19 —, atšķirībā no materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos17,20. Šāda veiktspēja ir sasniegta, pateicoties šo MLC ļoti zemajai noplūdes strāvai (<10−7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildpiezīmē) — būtisks punkts, ko minēja Smits u.c.19 —, atšķirībā no materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 Вистносмор 750 Видсмро. в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Šīs īpašības tika sasniegtas, pateicoties šo MLC ļoti zemajai noplūdes strāvai (<10–7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildpiezīmē) – kritisks punkts, ko minēja Smits u.c.19 –, atšķirībā no materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详细信息）——Smits 等人19提到的关键点—相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材斀17,20.由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补兎 说 渥 䘅 说 渥信息））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相䯔之下 相比之相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 下下比之且 相比之且 相比之下 相比之下 相比之且相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20. Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В un 180 °C, см. подробности в дополнительном) — подробности в дополнительном) ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Tā kā šo MLC noplūdes strāva ir ļoti zema (<10–7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildpiezīmē) – ko salīdzinājumam minēja Smits u.c.19, šie rādītāji tika sasniegti.ar iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem 17,20.
Stirlinga ciklam tika piemēroti tādi paši apstākļi (600 V, 20–90 °C) (7. papildpiezīme). Kā paredzēts no DE cikla rezultātiem, raža bija 41,0 mJ. Viena no pārsteidzošākajām Stirlinga ciklu iezīmēm ir to spēja pastiprināt sākotnējo spriegumu, izmantojot termoelektrisko efektu. Mēs novērojām sprieguma pieaugumu līdz pat 39 (no sākotnējā sprieguma 15 V līdz beigu spriegumam līdz 590 V, sk. 7.2. papildattēlu).
Vēl viena šo MLC atšķirīga iezīme ir tā, ka tie ir makroskopiski objekti, kas ir pietiekami lieli, lai savāktu enerģiju džoulu diapazonā. Tāpēc mēs konstruējām prototipa savācēju (HARV1), izmantojot 28 MLC PST 1 mm biezumā, ievērojot to pašu paralēlo plākšņu dizainu, ko aprakstījuši Torello et al.14, 7×4 matricā, kā parādīts attēlā. Siltumnesošais dielektriskais šķidrums kolektorā tiek pārvietots ar peristaltisku sūkni starp diviem rezervuāriem, kur šķidruma temperatūra tiek uzturēta nemainīga (metode). Savāc līdz 3,1 J, izmantojot Olsona ciklu, kas aprakstīts 2.a attēlā, izotermiskos apgabalus pie 10°C un 125°C un izolauka apgabalus pie 0 un 750 V (195 kV cm-1). Tas atbilst enerģijas blīvumam 3,14 J cm-3. Izmantojot šo kombainu, mērījumi tika veikti dažādos apstākļos (2.b attēls). Ņemiet vērā, ka 1,8 J tika iegūti 80 °C temperatūras diapazonā un 600 V spriegumā (155 kV cm-1). Tas labi saskan ar iepriekš minētajiem 65 mJ 1 mm biezam PST MLC tādos pašos apstākļos (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Salikta HARV1 prototipa eksperimentāla uzstādīšana, kuras pamatā ir 28 1 mm biezi MLC PST (4 rindas × 7 kolonnas), kas darbojas ar Olsona cikliem. Katram no četriem cikla posmiem prototipā ir norādīta temperatūra un spriegums. Dators darbina peristaltisku sūkni, kas cirkulē dielektrisku šķidrumu starp auksto un karsto rezervuāru, diviem vārstiem un barošanas avotu. Dators izmanto arī termoelementus, lai apkopotu datus par prototipam piegādāto spriegumu un strāvu, kā arī kombaina temperatūru no barošanas avota. b, Mūsu 4×7 MLC prototipa savāktā enerģija (krāsa) atkarībā no temperatūras diapazona (X ass) un sprieguma (Y ass) dažādos eksperimentos.
Lielāka kombaina versija (HARV2) ar 60 PST MLC 1 mm biezumā un 160 PST MLC 0,5 mm biezumā (41,7 g aktīva piroelektriska materiāla) deva 11,2 J (8. papildpiezīme). 1984. gadā Olsens izgatavoja enerģijas kombainu, kura pamatā bija 317 g ar alvu leģēta Pb(Zr,Ti)O3 savienojuma, kas spēj ģenerēt 6,23 J elektroenerģijas aptuveni 150 °C temperatūrā (21. atsauce). Šim kombainam šī ir vienīgā cita pieejamā vērtība džoulu diapazonā. Tas ieguva nedaudz vairāk par pusi no mūsu sasniegtās vērtības un gandrīz septiņas reizes labāku kvalitāti. Tas nozīmē, ka HARV2 enerģijas blīvums ir 13 reizes lielāks.
HARV1 cikla periods ir 57 sekundes. Tas saražoja 54 mW jaudas ar 4 rindām pa 7 kolonnām ar 1 mm bieziem MLC komplektiem. Lai spertu soli tālāk, mēs uzbūvējām trešo kombināciju (HARV3) ar 0,5 mm biezu PST MLC un līdzīgu iestatījumu kā HARV1 un HARV2 (9. papildpiezīme). Mēs izmērījām 12,5 sekunžu termiskās apstrādes laiku. Tas atbilst 25 s cikla laikam (9. papildattēls). Savāktā enerģija (47 mJ) dod 1,95 mW elektrisko jaudu uz MLC, kas savukārt ļauj mums iedomāties, ka HARV2 saražo 0,55 W (aptuveni 1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm biezumā). Turklāt mēs simulējām siltuma pārnesi, izmantojot galīgo elementu simulāciju (COMSOL, 10. papildpiezīme un 2.–4. papildtabulas), kas atbilst HARV1 eksperimentiem. Galīgo elementu modelēšana ļāva paredzēt gandrīz par kārtu lielākas jaudas vērtības (430 mW) tādam pašam PST kolonnu skaitam, atšķaidot MLC līdz 0,2 mm, izmantojot ūdeni kā dzesēšanas šķidrumu un atjaunojot matricu līdz 7 rindām × 4 kolonnām (papildus , bija 960 mW, kad tvertne atradās blakus kombainam, papildu 10.b attēls).
Lai demonstrētu šī kolektora lietderību, Stirlinga cikls tika pielietots atsevišķam demonstrācijas modelim, kas sastāv tikai no diviem 0,5 mm bieziem PST MLC kā siltuma kolektoriem, augstsprieguma slēdža, zemsprieguma slēdža ar uzglabāšanas kondensatoru, līdzstrāvas/līdzstrāvas pārveidotāja, mazjaudas mikrokontrollera, diviem termopāriem un pastiprinātāja pārveidotāja (11. papildpiezīme). Ķēdei ir nepieciešams, lai uzglabāšanas kondensators sākotnēji tiktu uzlādēts ar 9 V un pēc tam darbotos autonomi, kamēr abu MLC temperatūra svārstās no -5 °C līdz 85 °C, šeit ciklos pa 160 s (vairāki cikli ir parādīti 11. papildpiezīmē). Ievērības cienīgi, ka divi MLC, kas sver tikai 0,3 g, var autonomi vadīt šo lielo sistēmu. Vēl viena interesanta iezīme ir tā, ka zemsprieguma pārveidotājs spēj pārveidot 400 V uz 10–15 V ar 79 % efektivitāti (11. papildpiezīme un 11.3. papildattēls).
Visbeidzot, mēs novērtējām šo MLC moduļu efektivitāti siltumenerģijas pārveidošanā elektroenerģijā. Efektivitātes kvalitātes koeficients η ir definēts kā savāktās elektroenerģijas blīvuma Nd attiecība pret piegādātās siltuma blīvumu Qin (12. papildpiezīme):
3.a un 3.b attēlā ir parādīta Olsena cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte ηr kā 0,5 mm bieza PST MLC temperatūras diapazona funkcija. Abi datu kopumi ir doti elektriskajam laukam 195 kV cm⁻¹. Efektivitāte sasniedz 1,43%, kas ir līdzvērtīga 18% no ηr. Tomēr 10 K temperatūras diapazonā no 25 °C līdz 35 °C ηr sasniedz vērtības līdz pat 40% (zilā līkne 3.b attēlā). Tā ir divreiz lielāka par zināmo vērtību NLP materiāliem, kas reģistrēta PMN-PT plēvēs (ηr = 19%) temperatūras diapazonā no 10 K līdz 300 kV cm⁻¹ (18. atsauce). Temperatūras diapazoni zem 10 K netika ņemti vērā, jo PST MLC termiskā histerēze ir no 5 līdz 8 K. Ir ļoti svarīgi atzīt fāžu pāreju pozitīvo ietekmi uz efektivitāti. Faktiski optimālās η un ηr vērtības gandrīz visas tiek iegūtas sākotnējā temperatūrā Ti = 25 °C 3.a un b attēlā. Tas ir saistīts ar ciešu fāžu pāreju, kad netiek pielietots lauks un Kirī temperatūra TC šajos MLC ir aptuveni 20 °C (13. papildpiezīme).
a,b, Olsona cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} maksimālajai elektriskajai slodzei ar 195 kV cm-1 lauku un dažādām sākotnējām temperatūrām Ti, }}\,\)(b) 0,5 mm biezam MPC PST atkarībā no temperatūras intervāla ΔTspan.
Pēdējam novērojumam ir divas svarīgas sekas: (1) jebkuram efektīvam ciklam jāsākas temperatūrā virs TC, lai notiktu lauka izraisīta fāžu pāreja (no paraelektriska uz feroelektrisku); (2) šie materiāli ir efektīvāki darbības laikos, kas ir tuvu TC. Lai gan mūsu eksperimentos ir parādīta liela mēroga efektivitāte, ierobežotais temperatūras diapazons neļauj mums sasniegt lielu absolūto efektivitāti Karno robežas dēļ (\(\Delta T/T\)). Tomēr šo PST MLC demonstrētā lieliskā efektivitāte attaisno Olsenu, kad viņš min, ka "ideāls 20. klases reģeneratīvais termoelektriskais motors, kas darbojas temperatūrā no 50 °C līdz 250 °C, var sasniegt 30% efektivitāti"17. Lai sasniegtu šīs vērtības un pārbaudītu koncepciju, būtu lietderīgi izmantot leģētus PST ar dažādiem TC, kā pētījuši Šebanovs un Bormans. Viņi parādīja, ka TC PST var mainīties no 3 °C (Sb leģējums) līdz 33 °C (Ti leģējums)22. Tāpēc mēs izvirzām hipotēzi, ka nākamās paaudzes piroelektriskie regeneratori, kuru pamatā ir leģēti PST MLC vai citi materiāli ar spēcīgu pirmās kārtas fāzes pāreju, var konkurēt ar labākajiem jaudas savācējiem.
Šajā pētījumā mēs pētījām no PST izgatavotus MLC. Šīs ierīces sastāv no virknes Pt un PST elektrodu, kur vairāki kondensatori ir savienoti paralēli. PST tika izvēlēts, jo tas ir lielisks EC materiāls un tāpēc potenciāli lielisks NLP materiāls. Tam ir asa pirmās kārtas feroelektriski paraelektriska fāžu pāreja ap 20 °C, kas norāda, ka tā entropijas izmaiņas ir līdzīgas 1. attēlā parādītajām. Līdzīgi MLC ir pilnībā aprakstīti EC13,14 ierīcēm. Šajā pētījumā mēs izmantojām 10,4 × 7,2 × 1 mm³ un 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC. MLC ar biezumu 1 mm un 0,5 mm tika izgatavoti no 19 un 9 PST slāņiem ar biezumu 38,6 µm. Abos gadījumos iekšējais PST slānis tika novietots starp 2,05 µm bieziem platīna elektrodiem. Šo MLC konstrukcija pieņem, ka 55% PST ir aktīvi, kas atbilst daļai starp elektrodiem (1. papildpiezīme). Aktīvā elektroda laukums bija 48,7 mm2 (5. papildtabula). MLC PST tika sagatavots, izmantojot cietfāzes reakciju un liešanas metodi. Sagatavošanas procesa detaļas ir aprakstītas iepriekšējā rakstā14. Viena no atšķirībām starp PST MLC un iepriekšējo rakstu ir B vietu secība, kas lielā mērā ietekmē EC veiktspēju PST. PST MLC B vietu secība ir 0,75 (2. papildpiezīme), kas iegūta, saķepinot 1400 °C temperatūrā, kam seko simtiem stundu ilga atkvēlināšana 1000 °C temperatūrā. Plašāku informāciju par PST MLC skatiet 1.–3. papildpiezīmēs un 5. papildtabulu.
Šī pētījuma galvenā koncepcija ir balstīta uz Olsona ciklu (1. att.). Šādam ciklam ir nepieciešams karstais un aukstais rezervuārs un barošanas avots, kas spēj uzraudzīt un kontrolēt spriegumu un strāvu dažādos MLC moduļos. Šajos tiešajos ciklos tika izmantotas divas dažādas konfigurācijas, proti, (1) Linkam moduļi, kas silda un dzesē vienu MLC, kas savienots ar Keithley 2410 barošanas avotu, un (2) trīs prototipi (HARV1, HARV2 un HARV3) paralēli ar to pašu enerģijas avotu. Pēdējā gadījumā siltuma apmaiņai starp abiem rezervuāriem (karsto un auksto) un MLC tika izmantots dielektrisks šķidrums (silikona eļļa ar viskozitāti 5 cP pie 25°C, iegādāta no Sigma Aldrich). Termiskais rezervuārs sastāv no stikla trauka, kas piepildīts ar dielektrisko šķidrumu un novietots uz termiskās plāksnes. Aukstā uzglabāšana sastāv no ūdens vannas ar šķidruma caurulēm, kas satur dielektrisko šķidrumu lielā plastmasas traukā, kas piepildīts ar ūdeni un ledu. Katrā kombaina galā tika novietoti divi trīsceļu saspiešanas vārsti (iegādāti no Bio-Chem Fluidics), lai pareizi pārslēgtu šķidrumu no vienas tvertnes uz citu (2.a attēls). Lai nodrošinātu termisko līdzsvaru starp PST-MLC iepakojumu un dzesēšanas šķidrumu, cikla periods tika pagarināts, līdz ieplūdes un izplūdes termoelementi (pēc iespējas tuvāk PST-MLC iepakojumam) uzrādīja vienādu temperatūru. Python skripts pārvalda un sinhronizē visus instrumentus (avota skaitītājus, sūkņus, vārstus un termoelementus), lai palaistu pareizo Olsona ciklu, t.i., dzesēšanas šķidruma cilpa sāk cikliski pārvietoties pa PST steku pēc tam, kad avota skaitītājs ir uzlādēts, lai tie uzkarst līdz vēlamajam pielietotajam spriegumam dotajam Olsona ciklam.
Alternatīvi, mēs esam apstiprinājuši šos tiešos savāktās enerģijas mērījumus ar netiešajām metodēm. Šīs netiešās metodes ir balstītas uz elektriskās pārvietošanas (D) – elektriskā lauka (E) lauka cilpām, kas savāktas dažādās temperatūrās, un, aprēķinot laukumu starp divām DE cilpām, var precīzi novērtēt, cik daudz enerģijas var savākt, kā parādīts 2.1.b attēlā. Šīs DE cilpas tiek savāktas arī, izmantojot Kītlija avota skaitītājus.
Divdesmit astoņi 1 mm biezi PST MLC tika salikti 4 rindu, 7 kolonnu paralēlu plākšņu struktūrā saskaņā ar atsaucē aprakstīto konstrukciju. 14. Šķidruma sprauga starp PST-MLC rindām ir 0,75 mm. Tas tiek panākts, pievienojot abpusējas līmlentes sloksnes kā šķidruma starplikas ap PST MLC malām. PST MLC ir elektriski savienots paralēli ar sudraba epoksīda tiltiņu, kas saskaras ar elektrodu vadiem. Pēc tam katrā elektrodu spaiļu pusē ar sudraba epoksīdsveķiem tika pielīmēti vadi savienošanai ar barošanas avotu. Visbeidzot, visa struktūra tika ievietota poliolefīna šļūtenē. Pēdējā ir pielīmēta pie šķidruma caurules, lai nodrošinātu pareizu blīvējumu. Visbeidzot, katrā PST-MLC struktūras galā tika iebūvēti 0,25 mm biezi K veida termopāri, lai uzraudzītu ieplūdes un izplūdes šķidruma temperatūru. Lai to izdarītu, šļūtene vispirms ir jāperforē. Pēc termopāra uzstādīšanas starp termopāra šļūteni un vadu uzklājiet to pašu līmi kā iepriekš, lai atjaunotu blīvējumu.
Tika uzbūvēti astoņi atsevišķi prototipi, četriem no tiem bija 40 0,5 mm biezas MLC PST, kas izvietotas kā paralēlas plāksnes ar 5 kolonnām un 8 rindām, bet atlikušajiem četriem bija 15 1 mm biezas MLC PST katrā 3 kolonnu × 5 rindu paralēlu plākšņu struktūrā. Kopējais izmantoto PST MLC skaits bija 220 (160 0,5 mm biezas un 60 PST MLC 1 mm biezas). Šīs divas apakšvienības mēs saucam par HARV2_160 un HARV2_60. Šķidruma sprauga prototipā HARV2_160 sastāv no divām abpusējām 0,25 mm biezām lentēm, starp kurām ir 0,25 mm bieza stieple. HARV2_60 prototipam mēs atkārtojām to pašu procedūru, bet izmantojot 0,38 mm biezu stiepli. Simetrijas labad HARV2_160 un HARV2_60 ir savas šķidruma ķēdes, sūkņi, vārsti un aukstā puse (8. papildpiezīme). Divas HARV2 ierīces koplieto siltuma rezervuāru – 3 litru trauku (30 cm x 20 cm x 5 cm), kas novietots uz divām karstām plāksnēm ar rotējošiem magnētiem. Visi astoņi atsevišķie prototipi ir elektriski savienoti paralēli. HARV2_160 un HARV2_60 apakšvienības darbojas vienlaicīgi Olsona ciklā, kā rezultātā tiek iegūta 11,2 J enerģijas.
Ievietojiet 0,5 mm biezu PST MLC poliolefīna šļūtenē, abpusēji līmējot līmlenti un stiepli, lai radītu vietu šķidruma plūsmai. Mazā izmēra dēļ prototips tika novietots blakus karstā vai aukstā rezervuāra vārstam, samazinot cikla laiku.
PST MLC procesā pastāvīgs elektriskais lauks tiek pielikts, pieliekot sildīšanas atzaram nemainīgu spriegumu. Rezultātā tiek ģenerēta negatīva termiskā strāva un tiek uzkrāta enerģija. Pēc PST MLC uzsildīšanas lauks tiek noņemts (V = 0), un tajā uzkrātā enerģija tiek atgriezta atpakaļ avota skaitītājā, kas atbilst vēl vienam savāktās enerģijas ieguldījumam. Visbeidzot, pieliekot spriegumu V = 0, MLC PST tiek atdzesēti līdz sākotnējai temperatūrai, lai cikls varētu sākties no jauna. Šajā posmā enerģija netiek uzkrāta. Olsena ciklu veicām, izmantojot Keithley 2410 SourceMeter, uzlādējot PST MLC no sprieguma avota un iestatot strāvas atbilstību atbilstošā vērtībā, lai uzlādes fāzes laikā tiktu savākts pietiekami daudz punktu ticamiem enerģijas aprēķiniem.
Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamo atbilstības strāvu, lai uzlādes solis ilgtu aptuveni 1 s (un tiktu savākts pietiekami daudz punktu, lai veiktu ticamu enerģijas aprēķinu), un aukstumā. Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamo atbilstības strāvu, lai uzlādes solis ilgtu aptuveni 1 s (un tiktu savākts pietiekami daudz punktu, lai veiktu ticamu enerģijas aprēķinu), un aukstumā. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электричелкоя ( напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достатоф количество точек для надежного расчета энергия) un холодная температура. Stirlinga PST MLC ciklos tie tika uzlādēti sprieguma avota režīmā pie elektriskā lauka sākotnējās vērtības (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamās strāvas plūsmas, lai uzlādes posms ilgtu aptuveni 1 s (un tiktu savākts pietiekams punktu skaits ticamam enerģijas aprēķinam), un aukstā temperatūrā.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温. Galvenā cikla laikā PST MLC tiek uzlādēts sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), lai nepieciešamā atbilstības strāva uzlādes posmā aizņemtu aptuveni 1 sekundi (un mēs savācām pietiekami daudz punktu, lai droši aprēķinātu (enerģiju) un zemu temperatūru. В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электричельалгое напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достатоф количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры. Stirlinga ciklā PST MLC tiek uzlādēts sprieguma avota režīmā ar elektriskā lauka sākotnējo vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), nepieciešamā atbilstības strāva ir tāda, lai uzlādes posms ilgst aptuveni 1 s (un tiek savākts pietiekams punktu skaits, lai droši aprēķinātu enerģiju) un zemā temperatūrā.Pirms PST MLC uzsilst, atveriet ķēdi, pieliekot atbilstības strāvu I = 0 mA (minimālā atbilstības strāva, ko var apstrādāt mūsu mērīšanas avots, ir 10 nA). Rezultātā MJK PST paliek lādiņš, un spriegums palielinās, paraugam uzsilstot. Rokā BC enerģija netiek uzkrāta, jo I = 0 mA. Pēc augstas temperatūras sasniegšanas spriegums MLT FT palielinās (dažos gadījumos vairāk nekā 30 reizes, sk. papildu 7.2. attēlu), MLK FT izlādējas (V = 0), un tajos tiek uzkrāta elektriskā enerģija tādā pašā apmērā, kāds bija sākotnējam lādiņam. Tā pati atbilstošā strāva tiek atgriezta skaitītāja avotam. Sprieguma pieauguma dēļ uzkrātā enerģija augstā temperatūrā ir augstāka nekā tā, kas tika nodrošināta cikla sākumā. Līdz ar to enerģija tiek iegūta, pārveidojot siltumu elektrībā.
Mēs izmantojām Keithley 2410 SourceMeter, lai uzraudzītu PST MLC pievadīto spriegumu un strāvu. Atbilstošo enerģiju aprēķina, integrējot sprieguma un strāvas reizinājumu, ko nolasa Keithley avota mērītājs, \(E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), kur τ ir periods. Mūsu enerģijas līknē pozitīvās enerģijas vērtības nozīmē enerģiju, kas mums jānodod MLC PST, un negatīvās vērtības nozīmē enerģiju, ko mēs no tiem iegūstam, un līdz ar to saņemto enerģiju. Relatīvā jauda dotajam savākšanas ciklam tiek noteikta, dalot savākto enerģiju ar visa cikla periodu τ.
Visi dati ir sniegti pamattekstā vai papildu informācijā. Vēstules un materiālu pieprasījumi jāadresē šajā rakstā sniegto AT vai ED datu avotam.
Ando Junior, OH, Maran, ALO un Henao, NC. Termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādes un pielietojuma enerģijas ieguvei pārskats. Ando Junior, OH, Maran, ALO un Henao, NC. Termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādes un pielietojuma enerģijas ieguvei pārskats.Ando Junior, Ohaio, Maran, ALO un Henao, Ziemeļkarolīna. Pārskats par termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO un Henao, NCAndo Junior, Ohaio štatā, Maran, ALO štatā, un Henao, Ziemeļkarolīnā, apsver termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un izmantošanu enerģijas ieguvei.CV. Atbalsts. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. un Sinke, WC Fotoelektriskie materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. un Sinke, WC Fotoelektriskie materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. un Sinke, VK Fotoelektriskie materiāli: pašreizējā veiktspēja un nākotnes izaicinājumi. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. un Sinke, WC Saules materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. un Sinke, VK Fotoelektriskie materiāli: pašreizējā veiktspēja un nākotnes izaicinājumi.Zinātne 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL un Yang, Y. Konjunktīvs piropjezoelektriskais efekts pašpiedziņas vienlaicīgai temperatūras un spiediena noteikšanai. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL un Yang, Y. Konjunktīvs piropjezoelektriskais efekts pašpiedziņas vienlaicīgai temperatūras un spiediena noteikšanai.Song K., Zhao R., Wang ZL un Yan Yu. Kombinēts piropjezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL un Yang, Y. Pašapkalpošanās nodrošināšanai vienlaikus ar temperatūru un spiedienu.Song K., Zhao R., Wang ZL un Yan Yu. Kombinēts termopjezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai.Uz priekšu. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebalds, G., Pruvosts, S. un Gjomars, D. Enerģijas ieguve, kuras pamatā ir Ericsson piroelektriskie cikli relaksoru feroelektriskā keramikā. Sebalds, G., Pruvosts, S. un Gjomars, D. Enerģijas ieguve, kuras pamatā ir Ericsson piroelektriskie cikli relaksoru feroelektriskā keramikā.Sebalds G., Prouvost S. un Guyomar D. Enerģijas ieguve, kuras pamatā ir piroelektriskie Ericsson cikli relaksoru feroelektriskajā keramikā.Sebalds G., Pruvosts S. un Gjomars D. Enerģijas ieguve relaksoru feroelektriskajā keramikā, kuras pamatā ir Ericsson piroelektriskā ciklēšana. Viedā alma mater struktūra. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. un Whatmore, RW. Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidošanai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. un Whatmore, RW. Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidošanai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеонияпо взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. un Whatmore, RW. Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidošanai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. un Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеонияпо взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. un Whatmore, RW. Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidošanai.Lēdija Bulla. 39, 1099.–1109. lpp. (2014. g.).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL un Yang, Y. Standarts un vērtības rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL un Yang, Y. Standarts un vērtības rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL un Yang, Yu. Standarta un kvalitātes rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数. Džans, K., Vans, J., Vans, ZL un Jaņs, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL un Yang, Yu. Kritēriji un veiktspējas rādītāji piroelektriskā nanoģeneratora veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Nano enerģija 55, 534.–540. lpp. (2019. g.).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND Elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variāciju. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND Elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variāciju.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND Elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina-skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka modifikāciju. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantals酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND. Skandija-svina tantalāta elektrotermisks dzesēšanas cikls patiesai reģenerācijai, izmantojot lauka maiņu.fizika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND. Kaloriski materiāli ferosīka fāžu pāreju tuvumā. Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND. Kaloriski materiāli ferosīka fāžu pāreju tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND Kaloriskie materiāli feroīdu fāžu pāreju tuvumā. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料. Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND. Termiskie materiāli dzelzs metalurģijas tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND. Termiskie materiāli dzelzs fāžu pāreju tuvumā.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. un Mathur, ND Kaloriskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai. Moya, X. un Mathur, ND Kaloriskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai.Moya, X. un Mathur, ND Termiskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料. Moya, X. un Mathur, ND. Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya X. un Mathur ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Zinātne 370, 797.–803. lpp. (2020. g.).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats.Torello, A. un Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: apskats. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. un Defay, E. Elektrotermiskie dzesētāji: apskats.Uzlabotā. elektroniskā. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Elektrokaloriskā materiāla milzīga energoefektivitāte ļoti sakārtotā skandija-skandija-svina savienojumā. National Communication. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Oksīda daudzslāņu kondensatoru elektrotermiskais efekts ir liels plašā temperatūras diapazonā. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. u.c. Plašs temperatūras diapazons elektrotermiskajos reģeneratoros. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Augstas veiktspējas cietvielu elektrotermālā dzesēšanas sistēma. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Kaskādes elektrotermiskā dzesēšanas ierīce lielai temperatūras paaugstināšanās gadījumā. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsens, RB un Brauns, DD. Augstas efektivitātes tieša siltuma pārveidošana elektroenerģijā, ar piroelektriskiem mērījumiem. Olsens, RB un Brauns, DD. Augstas efektivitātes tieša siltuma pārveidošana elektroenerģijā, kas saistīti ar piroelektriskiem mērījumiem.Olsens, RB un Brauns, DD. Ļoti efektīva tieša siltuma pārveidošana elektriskajā enerģijā, kas saistīta ar piroelektriskiem mērījumiem. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量. Olsens, RB un Brauns, DDOlsens, RB un Brauns, DD Efektīva tieša siltuma pārveidošana elektrībā, kas saistīta ar piroelektriskiem mērījumiem.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. u.c. Enerģijas un jaudas blīvums plānās relaksoru feroelektriskajās plēvēs. National alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smits, AN un Hanrahans, BM Kaskādes piroelektriskā konversija: feroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana. Smits, AN un Hanrahans, BM Kaskādes piroelektriskā konversija: feroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana.Smits, AN un Hanrahans, BM Kaskādes piroelektriskā konversija: feroelektriskā fāžu pāreja un elektrisko zudumu optimizācija. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗. Smits, AN un Hanrahans, BMSmits, AN un Hanrahans, BM Kaskādes piroelektriskā konversija: feroelektrisko fāžu pāreju un elektrisko zudumu optimizācija.J. Application. Physics. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR. Ferroelektrisko materiālu izmantošana siltumenerģijas pārveidošanai elektrībā. process. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskās enerģijas pārveidotājs. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskās enerģijas pārveidotājs.Olsens, RB, Bruno, DA, Brisko, Dž.M. un Dullea, Dž. Kaskādes piroelektriskais enerģijas pārveidotājs. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskie jaudas pārveidotāji.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Šebanovs, L. un Bormans, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu. Šebanovs, L. un Bormans, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu.Šebanovs L. un Bormans K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. Šebanovs, L. un Bormans, K.Šebanovs L. un Bormans K. Par skandija-svina-skandija cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu.Ferroelektriķi 127, 143–148 (1992).
Mēs pateicamies N. Furusavai, Y. Inoue un K. Hondai par palīdzību MLC izveidē. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB un ED. Paldies Luksemburgas Nacionālajam pētniecības fondam (FNR) par atbalstu šim darbam, izmantojot CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay un BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Materiālu pētniecības un tehnoloģiju katedra, Luksemburgas Tehnoloģiju institūts (LIST), Belvoira, Luksemburga