Ilgtspējīgu elektrības avotu piedāvāšana ir viens no vissvarīgākajiem šī gadsimta izaicinājumiem. Enerģijas ieguves materiālu pētījumu apgabali rodas no šīs motivācijas, ieskaitot Thermoelectric1, PhotoVoltaic2 un Thermophotovoltaika3. Lai gan mums trūkst materiālu un ierīču, kas spēj novākt enerģiju džoula diapazonā, piroelektriskie materiāli, kas var pārveidot elektrisko enerģiju periodiskās temperatūras izmaiņās, tiek uzskatīti par sensoriem4 un enerģijas novākšanu5,6,7. Šeit mēs esam izstrādājuši makroskopisku siltumenerģijas kombainu daudzslāņu kondensatora formā, kas izgatavots no 42 gramiem svina skandija tantalāta, kas ražo 11,2 J elektriskās enerģijas vienā termodinamiskā ciklā. Katrs piroelektriskais modulis var radīt elektriskās enerģijas blīvumu līdz 4,43 J CM-3 vienā ciklā. Mēs arī parādām, ka ar diviem šādiem moduļiem, kas sver 0,3 g, ir pietiekami, lai nepārtraukti darbinātu autonomus enerģijas ieguvējus ar iegultiem mikrokontrolleriem un temperatūras sensoriem. Visbeidzot, mēs parādām, ka temperatūras diapazonā 10 K šie daudzslāņu kondensatori var sasniegt 40% CARNOT efektivitāti. Šīs īpašības ir saistītas ar (1) ferroelektriskās fāzes izmaiņām augstai efektivitātei, (2) zemai noplūdes strāvai, lai novērstu zaudējumus, un (3) augsta sabrukuma sprieguma spriegums. Šie makroskopiskie, mērogojamie un efektīvie piroelektrisko jaudas novācēji pārdomā termoelektrisko enerģijas ražošanu.
Salīdzinot ar telpiskās temperatūras gradientu, kas nepieciešams termoelektriskajiem materiāliem, termoelektrisko materiālu enerģijas ieguvei laika gaitā nepieciešama temperatūras cikls. Tas nozīmē termodinamisko ciklu, ko vislabāk apraksta entropijas (-u) -temperatūras (T) diagramma. 1.a attēlā parādīts tipisks nelineārā piroelektriskā (NLP) materiāla ST diagramma, kas parāda lauka virzītu ferroelektrisko paraelektriskās fāzes pāreju skandija svina tantalātā (PST). Zilās un zaļās cikla sekcijas uz ST diagrammu atbilst pārveidotajai elektriskajai enerģijai Olsona ciklā (divas izotermiskās un divas izopola sekcijas). Šeit mēs apsveram divus ciklus ar vienādām elektriskā lauka izmaiņām (lauks ieslēgts un izslēgts) un temperatūras maiņa ΔT, kaut arī ar atšķirīgu sākotnējo temperatūru. Zaļais cikls neatrodas fāzes pārejas reģionā, un tāpēc tam ir daudz mazāks laukums nekā zilajam ciklam, kas atrodas fāzes pārejas reģionā. ST diagrammā, jo lielāka teritorija, jo lielāka ir savākta enerģija. Tāpēc fāzes pārejai jāsavāc vairāk enerģijas. Nepieciešamība pēc lielas platības riteņbraukšanas NLP ir ļoti līdzīga nepieciešamībai pēc elektrotermiskiem lietojumiem9, 10, 11, 12, kur PST daudzslāņu kondensatori (MLC) un uz PVDF bāzes terpolimēri nesen ir parādījuši lielisku reversu veiktspēju. Dzesēšanas veiktspējas statuss ciklā 13,14,15,16. Tāpēc mēs esam identificējuši PST MLC, kas interesē siltumenerģijas ieguvi. Šie paraugi ir pilnībā aprakstīti metodēs un raksturoti 1. papildu piezīmēs (skenējošā elektronu mikroskopija), 2 (rentgenstaru difrakcija) un 3 (kalorimetrija).
A, entropijas (-u) skice (T temperatūras (T) zemes gabals ar elektrisko lauku ieslēgtu un izslēgtu, kas uzklāts NLP materiāliem, kas parāda fāzes pārejas. Divos dažādās temperatūras zonās ir parādīti divi enerģijas savākšanas cikli. Zilie un zaļie cikli notiek attiecīgi fāzes pārejas iekšpusē un ārpusē, un beidzas ļoti dažādos virsmas reģionos. B, divi de PST MLC unipolāri gredzeni, 1 mm biezi, mērot attiecīgi no 0 līdz 155 kV CM-1 20 ° C un 90 ° C temperatūrā un atbilstošos Olsena ciklus. ABCD vēstules attiecas uz dažādiem stāvokļiem Olsona ciklā. AB: MLC tika uzlādēts 155 kV CM-1 20 ° C temperatūrā. BC: MLC tika uzturēts 155 kV CM-1 un temperatūra tika paaugstināta līdz 90 ° C. CD: MLC izlādes 90 ° C temperatūrā. DA: MLC atdzesēts līdz 20 ° C nulles laukā. Zilais laukums atbilst ieejas jaudai, kas nepieciešama cikla sākšanai. Oranžais laukums ir enerģija, kas savākta vienā ciklā. C, augšējais panelis, spriegums (melns) un strāvas (sarkans) salīdzinājumā ar laiku, kas izsekots tajā pašā Olsona cikla laikā kā b. Abi ieliktņi attēlo sprieguma un strāvas pastiprināšanu cikla galvenajos punktos. Apakšējā panelī dzeltenās un zaļās līknes apzīmē attiecīgi atbilstošās temperatūras un enerģijas līknes 1 mm biezai MLC. Enerģija tiek aprēķināta no strāvas un sprieguma līknēm uz augšējā paneļa. Negatīvā enerģija atbilst savāktajai enerģijai. Darbības, kas atbilst lielajiem burtiem četros skaitļos, ir tādas pašas kā Olsona ciklā. Cikls AB'CD atbilst Stirlinga ciklam (7. papildu piezīme).
kur E un D ir attiecīgi elektriskais lauks un elektriskais pārvietošanas lauks. ND var netieši iegūt no DE shēmas (1.B attēls) vai tieši, sākot termodinamisko ciklu. Visnoderīgākās metodes Olsens aprakstīja novatoriskajā darbā, lai savāktu piroelektrisko enerģiju 1980. gados17.
Uz att. 1b parāda divas monopolāras de cilpas ar 1 mm bieziem PST-MLC paraugiem, kas attiecīgi samontēti 20 ° C un 90 ° C temperatūrā no 0 līdz 155 kV CM-1 (600 V). Šos divus ciklus var izmantot, lai netieši aprēķinātu enerģiju, kas savākta ar Olsona ciklu, kas parādīts 1.a attēlā. Faktiski Olsena cikls sastāv no diviem izofikliem (šeit, nulles lauks DA zarā un 155 kV CM-1 BC zarā) un diviem izotermiskiem zariem (šeit, 20 ° с un 20 ° с AB zarā). C CD filiālē) cikla laikā savāktā enerģija atbilst oranžajiem un zilajiem reģioniem (EDD integrālis). Savāktā enerģija ND ir atšķirība starp ieejas un izejas enerģiju, ti, tikai apelsīnu laukums fig. 1B. Šis konkrētais Olsona cikls dod ND enerģijas blīvumu 1,78 J CM-3. Stirlinga cikls ir alternatīva Olsona ciklam (7. piezīme). Tā kā pastāvīgā uzlādes posms (atvērta ķēde) ir vieglāk sasniedzams, enerģijas blīvums, kas ekstrahēts no 1.b attēla (AB'CD cikls), sasniedz 1,25 J CM-3. Tas ir tikai 70% no tā, ko var savākt Olsona cikls, bet vienkāršs ražas novākšanas aprīkojums to dara.
Turklāt mēs tieši izmērījām Olsona cikla laikā savākto enerģiju, barojot PST MLC, izmantojot Linkam temperatūras kontroles posmu un avota mērītāju (metodi). 1C. Attēls augšpusē un attiecīgajos ieliktņos parāda strāvu (sarkanu) un spriegumu (melnu), kas savākti uz tā paša 1 mm bieza PST MLC, kā de cilpai, kas iet cauri tam pašam Olsona ciklam. Strāva un spriegums ļauj aprēķināt savākto enerģiju, un līknes ir parādītas att. 1C, apakšā (zaļā krāsā) un temperatūra (dzeltena) visā ciklā. Burti ABCD attēlo to pašu Olsona ciklu 1. attēlā. MLC uzlāde notiek AB kājas laikā un tiek veikta ar zemu strāvu (200 µA), tāpēc avots var pareizi kontrolēt uzlādi. Šīs nemainīgās sākotnējās strāvas sekas ir tādas, ka sprieguma līkne (melnā līkne) nav lineāra, jo nav lineārā potenciāla pārvietojuma lauka D PST (1.C attēls, augšējais ieskats). Uzlādes beigās MLC tiek glabāts 30 MJ elektriskās enerģijas (B punkts). Pēc tam MLC silda uz augšu, un tiek ražota negatīva strāva (un līdz ar to arī negatīvu strāvu), kamēr spriegums paliek pie 600 V. pēc 40 sekundēm, kad temperatūra sasniedza plato 90 ° C, šī strāva tika kompensēta, kaut arī pakāpiena paraugs, kas izveidots ķēdē, elektriskā jauda bija 35 mJ šajā izofiklā (otrā ievietošana 1.c attēlā, augšdaļa). Pēc tam tiek samazināts MLC (filiāles CD) spriegums, kā rezultātā tiek iegūts papildu 60 MJ elektriskais darbs. Kopējā izvades enerģija ir 95 MJ. Savāktā enerģija ir atšķirība starp ieejas un izejas enerģiju, kas dod 95–30 = 65 MJ. Tas atbilst enerģijas blīvumam 1,84 J CM-3, kas ir ļoti tuvu ND, kas iegūts no de gredzena. Šī Olsona cikla reproducējamība ir plaši pārbaudīta (4. papildinājums). Turpmāk palielinot spriegumu un temperatūru, mēs sasniedzām 4,43 J CM-3, izmantojot Olsen ciklus 0,5 mm biezā PST MLC temperatūras diapazonā no 750 V (195 kV CM-1) un 175 ° C (5. papildinājums). Tas ir četras reizes lielāks par labāko sniegumu, kas ziņots literatūrā par tiešajiem Olsona cikliem, un tika iegūts uz plānām Pb (Mg, NB) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1,06 J CM-3) 18 (CM .Pabilmības tabulas 1. vērtības literatūras vērtībām). Šī veiktspēja ir sasniegta šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, skatīt sīkāku informāciju 6. piezīmē) - Smita et al.19 minētais būtiskais punkts - pretstatā iepriekšējiem pētījumiem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos17,20. Šī veiktspēja ir sasniegta šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, skatīt sīkāku informāciju 6. piezīmē) - Smita et al.19 minētais būtiskais punkts - pretstatā iepriekšējiem pētījumiem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos17,20. Ээ характеристиāgrādi ыыли достигнуы б sistemu тедоо чень низзо тоо т т т эечч ээих Mlc (10–7 а н н н ° с с д д д д д д д д д д д д д. В дополнительном примечании 6) - критtsp 19 - о о– о м материаaģi, испоеззованы в более ранних иссalp ar Šīs īpašības tika sasniegtas šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 a pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatīt 6. piezīmē) - kritisks punkts, ko minējis Smits et al. 19 - atšķirībā no iepriekšējiem pētījumiem izmantotajiem materiāliem17,20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低 （在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 6 中的详细信息） —— Smits 等人 19 提到的关键点 —— 相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 说明 6 中 详细 信息））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 Поскольку ток утеччи этих mlc чень низзži (<10–7 а при 750 и 180 ° C, с. ключевой менsim, уомнуый ситом и р. 19 - дл савнения, ыыли достигнуы эти характsnepti Tā kā šo MLC noplūdes strāva ir ļoti zema (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatiet 6. piezīmē) - galvenais punkts, ko minējis Smits et al. 19 - Salīdzinājumam šīs izrādes tika sasniegtas.uz materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos 17,20.
Tie paši apstākļi (600 V, 20–90 ° C), kas tiek piemēroti Stirlinga ciklam (7. piezīme). Kā gaidīts no DE cikla rezultātiem, raža bija 41,0 MJ. Viena no visspilgtākajām Stirlinga ciklu iezīmēm ir spēja pastiprināt sākotnējo spriegumu caur termoelektrisko efektu. Mēs novērojām sprieguma pieaugumu līdz 39 (no sākotnējā sprieguma 15 V līdz gala spriegumam līdz 590 V, sk. 7.2. Att.).
Vēl viena atšķirīga šo MLC iezīme ir tā, ka tie ir makroskopiski objekti, kas ir pietiekami lieli, lai savāktu enerģiju džoula diapazonā. Tāpēc mēs izveidojām prototipa kombainu (HARV1), izmantojot 28 MLC PST 1 mm biezu, ievērojot to pašu paralēlo plāksnes dizainu, kuru aprakstījis Torello et al.14, 7 × 4 matricā, kā parādīts attēlā. Savāciet līdz 3,1 j, izmantojot Olsona ciklu, kas aprakstīts 1. att. 2a, izotermiskie reģioni 10 ° C un 125 ° C temperatūrā un izofīla reģioni 0 un 750 V (195 kV CM-1). Tas atbilst enerģijas blīvumam 3,14 J CM-3. Izmantojot šo kombainu, mērījumi tika veikti dažādos apstākļos (2.B attēls). Ņemiet vērā, ka 1,8 J tika iegūts temperatūras diapazonā no 80 ° C un spriegumu 600 V (155 kV CM-1). Tas labi sakrīt ar iepriekšminēto 65 MJ 1 mm biezu PST MLC tādos pašos apstākļos (28 × 65 = 1820 MJ).
A, samontēta HARV1 prototipa eksperimentāla iestatīšana, pamatojoties uz 28 MLC PST 1 mm biezu (4 rindas × 7 kolonnas), kas darbojas ar Olsona cikliem. Katrā no četriem cikla posmiem prototipā tiek nodrošināta temperatūra un spriegums. Dators vada peristaltisku sūkni, kas cirkulē dielektrisko šķidrumu starp aukstajiem un karstajiem rezervuāriem, diviem vārstiem un barošanas avotu. Dators izmanto arī termopārus, lai savāktu datus par spriegumu un strāvu, kas piegādāta prototipam un kombaina temperatūrai no barošanas avota. B, enerģija (krāsa), ko savāc mūsu 4 × 7 MLC prototips pret temperatūras diapazonu (x asi) un spriegumu (Y asi) dažādos eksperimentos.
Lielāka kombaina versija (HARV2) ar 60 PST MLC 1 mm biezu un 160 PST MLC 0,5 mm biezu (41,7 g aktīvais piroelektriskais materiāls) deva 11,2 J (8. piezīme). 1984. gadā Olsens izgatavoja enerģijas novākšanu, pamatojoties uz 317 g skārda leģēta Pb (Zr, Ti) O3 savienojuma, kas spēj radīt 6,23 J elektrības apmēram 150 ° C temperatūrā (21. atsauce). Šim kombainam šī ir vienīgā vērtība, kas pieejama džoula diapazonā. Tas ieguva nedaudz vairāk par pusi no mūsu sasniegtās vērtības un gandrīz septiņas reizes kvalitatīvi. Tas nozīmē, ka HARV2 enerģijas blīvums ir 13 reizes lielāks.
HARV1 cikla periods ir 57 sekundes. Tas radīja 54 MW jaudu ar 4 rindām ar 7 kolonnām ar 1 mm biezu MLC komplektu. Lai to spertu vienu soli tālāk, mēs uzbūvējām trešo kombainu (HARV3) ar 0,5 mm biezu PST MLC un līdzīgu iestatījumu HARV1 un HARV2 (9. piezīme). Mēs izmērījām termalizācijas laiku 12,5 sekundes. Tas atbilst cikla laikam 25 s (papildu 9. attēls). Savāktā enerģija (47 MJ) nodrošina elektrisko jaudu 1,95 MW uz MLC, kas savukārt ļauj mums iedomāties, ka HARV2 rada 0,55 W (aptuveni 1,95 MW × 280 PST MLC 0,5 mm bieza). Turklāt mēs imitējām siltuma pārnesi, izmantojot galīgo elementu simulāciju (COMSOL, 10. piezīme un 2. - 4. Papildu tabula), kas atbilst HARV1 eksperimentiem. Galīgo elementu modelēšana ļāva paredzēt jaudas vērtības gandrīz lielāku pakāpi augstāku (430 MW) tādam pašam PST kolonnu skaitam, samazinot MLC līdz 0,2 mm, izmantojot ūdeni kā dzesēšanas šķidrumu un atjaunojot matricu līdz 7 rindām. × 4 kolonnas (papildus bija 960 MW, kad tvertne atradās blakus kombainam, papildinājums 10.b attēls).
Lai parādītu šī kolektora lietderību, atsevišķai demonstrācijai, kas sastāv no tikai diviem 0,5 mm bieziem PST MLC, kā siltuma kolektorus, tika uzklāts stenjinga cikls, augstsprieguma slēdzis, zema sprieguma slēdzis ar uzglabāšanas kondensatoru, līdzstrāvas/līdzstrāvas pārveidotājs, zems jaudas mikrokontrolleris, divi termocouti un palielināšanas pārveidotājs (papildinājums 11). Ķēdei ir nepieciešams, lai uzglabāšanas kondensators sākotnēji būtu jāuzlādē 9 V un pēc tam darbojas autonomi, kamēr divu MLC temperatūra svārstās no -5 ° C līdz 85 ° C, šeit 160 s ciklos (vairāki cikli ir parādīti 11. papildinājuma piezīmē). Jāatzīmē, ka divi MLC, kas sver tikai 0,3 g, var autonomi kontrolēt šo lielo sistēmu. Vēl viena interesanta iezīme ir tā, ka zemsprieguma pārveidotājs spēj pārveidot 400 V uz 10-15 V ar 79% efektivitāti (11. papildu piezīme un papildinājums 11.3. Attēls).
Visbeidzot, mēs novērtējām šo MLC moduļa efektivitāti, pārveidojot siltumenerģiju elektriskajā enerģijā. Efektivitātes kvalitātes koeficients η tiek definēts kā savāktās elektriskās enerģijas blīvuma attiecība pret piegādātā siltuma QIN blīvumu (12. papildpiezīme):
3.a, b attēlā parādīta attiecīgi Olsena cikla efektivitātes η un proporcionālā efektivitāte ηR kā 0,5 mm bieza PST MLC temperatūras diapazona funkcija. Abas datu kopas ir norādītas 195 kV CM-1 elektriskajam laukam. Efektivitāte \ (\ Šis \) sasniedz 1,43%, kas ir līdzvērtīgs 18% no ηR. Tomēr temperatūras diapazonam 10 K no 25 ° C līdz 35 ° C, ηR sasniedz vērtību līdz 40% (zilā līkne 3.b attēlā). Tā ir divreiz lielāka par zināmo NLP materiālu vērtību, kas ierakstīta PMN-PT plēvēs (ηr = 19%) temperatūras diapazonā no 10 K un 300 kV CM-1 (atsauce 18). Temperatūras diapazons zem 10 k netika ņemts vērā, jo PST MLC termiskā histerēze ir no 5 līdz 8 K. Kritiska ir fāzes pāreju pozitīvās ietekmes atpazīšana uz efektivitāti. Faktiski η un ηR optimālās vērtības ir gandrīz visas iegūtās sākotnējā temperatūrā Ti = 25 ° C fig. 3a, b. Tas ir saistīts ar ciešas fāzes pāreju, kad netiek piemērots lauks un Curie temperatūras TC ir aptuveni 20 ° C šajos MLC (13. papildinājuma piezīme).
A, B, Efektivitāte η un Olsona cikla proporcionālā efektivitāte (a) \ ({\ eta} _ {{\ rm {r}}} = \ eta /{\ eta} _ {{\ rm {carnot}} TI, kas paredzēts maksimālajam elektriskajam līmenim 195 kv cm-1 un atšķirīgas. }} \, \) (b) MPC PST 0,5 mm biezam, atkarībā no temperatūras intervāla ΔTSPAN.
Pēdējam novērojumam ir divas svarīgas sekas: (1) jebkuram efektīvam ciklam jāsākas temperatūrā virs TC, lai notiktu lauka izraisīta fāzes pāreja (no paraelectric līdz feroelectric); (2) Šie materiāli ir efektīvāki izpildes laikos tuvu TC. Kaut arī mūsu eksperimentos ir parādīta liela mēroga efektivitāte, ierobežotais temperatūras diapazons neļauj mums sasniegt lielu absolūto efektivitāti CARNOT robežas dēļ (\ (\ delta t/t \)). Tomēr lieliskā efektivitāte, ko pierāda šie PST MLC, attaisno Olsenu, kad viņš piemin, ka “ideāls 20. klases reģeneratīvais termoelektriskais motors, kas darbojas temperatūrā no 50 ° C līdz 250 ° C, efektivitāte var būt 30%” 17. Lai sasniegtu šīs vērtības un pārbaudītu koncepciju, būtu lietderīgi izmantot leģētus PST ar dažādiem TC, kā to pētījuši Šebanovs un Bormans. Viņi parādīja, ka TC PST var mainīties no 3 ° C (SB dopinga) līdz 33 ° C (ti dopinga) 22. Tāpēc mēs izvirzām hipotēzi, ka nākamās paaudzes piroelektriskie reģeneratori, pamatojoties uz leģētiem PST MLC vai citiem materiāliem ar spēcīgu pirmās kārtas fāzes pāreju, var konkurēt ar labākajiem enerģijas ieguvējiem.
Šajā pētījumā mēs izpētījām MLC, kas izgatavoti no PST. Šīs ierīces sastāv no virknes PT un PST elektrodu, saskaņā ar kuru vairāki kondensatori ir savienoti paralēli. PST tika izvēlēts, jo tas ir lielisks EK materiāls un tāpēc potenciāli lielisks NLP materiāls. Tam ir asa pirmās kārtas ferroelektriskā paraelektriskā fāzes pāreja ap 20 ° C, norādot, ka tās entropijas izmaiņas ir līdzīgas tām, kas parādītas 1. attēlā. Līdzīgi MLC ir pilnībā aprakstītas EC13,14 ierīcēm. Šajā pētījumā mēs izmantojām 10,4 × 7,2 × 1 mm³ un 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC. MLC ar biezumu 1 mm un 0,5 mm tika izgatavoti no 19 un 9 PST slāņiem ar attiecīgi 38,6 µm biezumu. Abos gadījumos iekšējais PST slānis tika novietots starp 2,05 µm bieziem platīna elektrodiem. Šo MLC dizains pieņem, ka 55% PST ir aktīvi, kas atbilst daļai starp elektrodiem (1. papildinājums). Aktīvais elektrodu laukums bija 48,7 mm2 (5. papildu tabula). MLC PST tika sagatavots ar cietās fāzes reakciju un liešanas metodi. Sīkāka informācija par sagatavošanas procesu ir aprakstīta iepriekšējā 14. rakstā. Viena no atšķirībām starp PST MLC un iepriekšējo rakstu ir B-vietņu secība, kas lielā mērā ietekmē EK veiktspēju PST. PST MLC B vietņu secība ir 0,75 (2. papildinājums), kas iegūta, saķepinot 1400 ° C temperatūru, kam seko simtiem stundu ilga atkvēlināšana 1000 ° C temperatūrā. Papildinformāciju par PST MLC skatiet 1.-3. Papildu piezīmē un 5. papildu tabulā.
Šī pētījuma galvenā koncepcija ir balstīta uz Olsona ciklu (1. att.). Šādam ciklam mums ir nepieciešams karsts un auksts rezervuārs un barošanas avots, kas spēj uzraudzīt un kontrolēt spriegumu un strāvu dažādos MLC moduļos. Šajos tiešajos ciklos tika izmantotas divas dažādas konfigurācijas, proti, (1) Linkam moduļi Sildīšana un dzesēšana Viens MLC, kas savienots ar Keithley 2410 barošanas avotu, un (2) trīs prototipiem (HARV1, HARV2 un HARV3) paralēli vienam un tam pašam avota enerģijai. Pēdējā gadījumā siltuma apmaiņai starp diviem rezervuāriem (karsts un auksts) un MLC tika izmantots dielektriskais šķidrums (silikona eļļa ar viskozitāti 5 cp 25 ° C temperatūrā, kas iegādāta no Sigma Aldrich). Termiskais rezervuārs sastāv no stikla trauka, kas piepildīts ar dielektrisko šķidrumu, un novietots virs termiskās plāksnes. Aukstā uzglabāšana sastāv no ūdens vannas ar šķidrām caurulēm, kas satur dielektrisku šķidrumu lielā plastmasas traukā, kas piepildīts ar ūdeni un ledu. Katrā kombaina galā tika novietoti divi trīsvirzienu šķipsnu vārsti (iegādāti no bioķīmijas šķidruma), lai pareizi pārslēgtu šķidrumu no viena rezervuāra uz otru (2.A attēls). Lai nodrošinātu termisko līdzsvaru starp PST-MLC paketi un dzesēšanas šķidrumu, cikla periods tika pagarināts, līdz ieplūdes un izejas termopāri (pēc iespējas tuvāk PST-MLC paketei) parādīja tādu pašu temperatūru. Python skripts pārvalda un sinhronizē visus instrumentus (avota skaitītājus, sūkņus, vārstus un termopārus), lai palaistu pareizo Olsona ciklu, ti, dzesēšanas šķidruma cilpa sāk velosipēdu caur PST kaudzīti pēc tam, kad avota mērītājs tiek uzlādēts tā, lai tie sildītu pie vēlamā uzklāta sprieguma noteiktajam Olsona ciklam.
Alternatīvi, mēs esam apstiprinājuši šos tiešos savāktās enerģijas mērījumus ar netiešām metodēm. Šīs netiešās metodes ir balstītas uz elektrisko pārvietojumu (D) - elektriskā lauka (E) lauka cilpas, kas savāktas dažādās temperatūrās, un aprēķinot laukumu starp divām DE cilpām, var precīzi novērtēt, cik daudz enerģijas var savākt, kā parādīts attēlā. 2. attēlā .1b. Šīs DE cilpas tiek savāktas arī, izmantojot Keitlija avota skaitītājus.
Divdesmit astoņi 1 mm biezi PST MLC tika salikti 4 rindu, 7 kolonnu paralēlas plāksnes struktūrā atbilstoši atsaucē aprakstītajam dizainam. 14. Šķidruma sprauga starp PST-MLC rindām ir 0,75 mm. To panāk, pievienojot divpusējas lentes sloksnes kā šķidrās starplikas ap PST MLC malām. PST MLC ir elektriski savienots paralēli ar sudraba epoksīda tiltu, saskaroties ar elektrodu vadiem. Pēc tam vadi tika pielīmēti ar sudraba epoksīda sveķiem katrā elektrodu spailju pusē savienojumam ar barošanas avotu. Visbeidzot, ievietojiet visu struktūru poliolefīna šļūtenē. Pēdējais tiek pielīmēts pie šķidruma caurules, lai nodrošinātu pareizu blīvēšanu. Visbeidzot, katrā PST-MLC struktūras galā tika iebūvēti 0,25 mm biezi K tipa termopāri, lai uzraudzītu ieplūdes un izejas šķidruma temperatūru. Lai to izdarītu, šļūtene vispirms ir perforēta. Pēc termopāra uzstādīšanas uzklājiet to pašu līmi kā iepriekš starp termopāra šļūteni un vadu, lai atjaunotu blīvējumu.
Tika uzbūvēti astoņi atsevišķi prototipi, no kuriem četri bija 40 0,5 mm biezi MLC PST, kas sadalīti kā paralēlas plāksnes ar 5 kolonnām un 8 rindām, bet atlikušajiem četriem bija 15 1 mm bieza MLC PST katra. 3-kolonnas × 5 rindu paralēlās plāksnes struktūrā. Kopējais izmantoto PST MLC skaits bija 220 (160 0,5 mm biezs un 60 PST MLC 1 mm biezs). Mēs saucam par šīm divām apakšvienībām HARV2_160 un HARV2_60. Šķidruma sprauga prototipā HARV2_160 sastāv no divām divpusējām lentēm, kas ir 0,25 mm biezas ar stieples 0,25 mm biezu starp tām. HARV2_60 prototipam mēs atkārtojām to pašu procedūru, bet, izmantojot 0,38 mm biezu stiepli. Simetrijai HARV2_160 un HARV2_60 ir savas šķidruma shēmas, sūkņi, vārsti un aukstā puse (8. papildinājums). Divām HARV2 vienībām ir siltuma rezervuārs, 3 litru konteiners (30 cm x 20 cm x 5 cm) uz divām karstām plāksnēm ar rotējošiem magnētiem. Visi astoņi atsevišķi prototipi ir elektriski savienoti paralēli. HARV2_160 un HARV2_60 apakšvienības vienlaikus darbojas Olsona ciklā, kā rezultātā enerģijas raža ir 11,2 J.
Ievietojiet 0,5 mm biezu PST MLC poliolefīna šļūtenē ar divpusēju lenti un stiepli no abām pusēm, lai izveidotu vietu šķidrumam. Sakarā ar mazo izmēru, prototips tika novietots blakus karsta vai auksta rezervuāra vārstam, līdz minimumam samazinot cikla laiku.
PST MLC tiek piemērots pastāvīgs elektriskais lauks, uzklāšanas zaram pieliekot pastāvīgu spriegumu. Tā rezultātā tiek ģenerēta negatīva termiskā strāva un enerģija tiek saglabāta. Pēc PST MLC sildīšanas lauks tiek noņemts (v = 0), un tajā esošā enerģija tiek atgriezta atpakaļ pie avota skaitītāja, kas atbilst vēl vienam savāktās enerģijas ieguldījumam. Visbeidzot, ar spriegumu V = 0, MLC PST tiek atdzesēts līdz sākotnējai temperatūrai, lai cikls varētu sākt no jauna. Šajā posmā enerģija netiek savākta. Mēs vadījām Olsena ciklu, izmantojot Keitlija 2410 avotu, uzlādējot PST MLC no sprieguma avota un iestatot pašreizējo atbilstību atbilstošajai vērtībai, lai uzlādes fāzē tiktu savākti pietiekami daudz punktu uzticamiem enerģijas aprēķiniem.
Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums VI> 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes solis aizņemtu apmēram 1 s (un pietiekami daudz punktu tiek savākti uzticamam enerģijas aprēķinam) un aukstās temperatūrai. Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums VI> 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes solis aizņemtu apmēram 1 s (un pietiekami daudz punktu tiek savākti uzticamam enerģijas aprēķinam) un aukstās temperatūrai. В циклах стирлинга PST MLC заржалinot (начальное напaup достаточное количество тек дл надежного расчета энергия) и холодная тнергия) Stirling PST MLC ciklos tie tika uzlādēti sprieguma avota režīmā elektriskā lauka sākotnējā vērtībā (sākotnējais spriegums VI> 0), vēlamajai ražas strāvai, lai uzlādes posms prasītu apmēram 1 s (un pietiekams skaits punktu tiek savākti uzticamam enerģijas aprēķināšanai) un aukstai temperatūrai.在斯特林循环中 ， PST MLC 在电压源模式下以初始电场值 （初始电压 VI> 0） 充电 ， 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒 （并且收集了足够的点以可靠地计算能量） 和低温。 和低温。 和低温。 Galvenajā ciklā PST MLC tiek uzlādēts sākotnējās elektriskā lauka vērtībā (sākotnējais spriegums VI> 0) sprieguma avota režīmā, lai nepieciešamā atbilstības strāva uzlādēšanas posmā prasītu apmēram 1 sekundes (un mēs savācām pietiekami daudz punktu, lai droši aprēķinātu (enerģija) un zemu temperatūru. Eļ цикле стир–īgāk pST mlc заржжается в режиме источниeliģ PE напржение vi> 0), требеый то податaup количеele точек, чlāы надежно расчитать энергию) и низзие темеераustrы. Stirlinga ciklā PST MLC tiek uzlādēts sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums VI> 0), nepieciešamā atbilstības strāva ir tāda, ka uzlādes posms prasa apmēram 1 s (un pietiekams skaits punktu tiek savākti, lai droši aprēķinātu enerģiju) un zemu temperatūru.Pirms PST MLC uzkarsē, atveriet ķēdi, piemērojot atbilstošu strāvu i = 0 mA (minimālā atbilstošā strāva, ko mūsu mērīšanas avots var apstrādāt, ir 10 NA). Tā rezultātā MJK PST paliek lādiņš, un spriegums palielinās, paraugam sakarstot. BC BC netiek savākta enerģija, jo i = 0 mA. Pēc augstas temperatūras sasniegšanas MLT FT spriegums palielinās (dažos gadījumos vairāk nekā 30 reizes skat. Papildu 7.2. Att.), MLK FT tiek izvadīts (v = 0), un elektriskā enerģija tiek glabāta tajos par to pašu, kas ir sākotnējais lādiņš. Tāda pati strāvas korespondence tiek atgriezta skaitītāja avotos. Sprieguma pieauguma dēļ uzglabātā enerģija augstā temperatūrā ir augstāka nekā tā, kas tika nodrošināta cikla sākumā. Līdz ar to enerģiju iegūst, pārveidojot siltumu elektrībā.
Mēs izmantojām Keithley 2410 Sourcemeter, lai uzraudzītu spriegumu un strāvu, kas piemērota PST MLC. Atbilstošo enerģiju aprēķina, integrējot Keitlija avota mērītāja sprieguma un strāvas produktu, \ (e = {\ int} _ {0}^{\ tau} {i} _ ({\ rm {Meas)} \ kreisais (t \ pa labi) {v} _ {{{{ τ ir perioda periods. Uz mūsu enerģijas līknes pozitīvās enerģijas vērtības nozīmē enerģiju, kas mums jāsniedz MLC PST, un negatīvās vērtības nozīmē enerģiju, ko mēs no tām iegūstam, un līdz ar to saņemto enerģiju. Relatīvo jaudu dotajam savākšanas ciklam nosaka, dalot savākto enerģiju ar visa cikla periodu τ.
Visi dati ir parādīti galvenajā tekstā vai papildinformācijā. Materiālu vēstules un pieprasījumi jānosūta uz AT vai ED datu avotu, kas sniegti šajā rakstā.
Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei.Ando Junior, Ohaio, Maran, Alo un Henao, NC pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Ohaio, Maran, Alo un Henao, NC apsver termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei.atsākt. atbalsts. Enerģija Rev. 91, 376–393 (2018).
Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotoelektriskie materiāli: pašreizējie efektivitāte un nākotnes izaicinājumi. Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotoelektriskie materiāli: pašreizējie efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polmans, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. un Sinke, VK fotoelektriskie materiāli: pašreizējie sniegumi un nākotnes izaicinājumi. Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC ： ： 目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Saules materiāli: pašreizējās efektivitātes un nākotnes izaicinājumi.Polmans, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. un Sinke, VK fotoelektriskie materiāli: pašreizējie sniegumi un nākotnes izaicinājumi.Zinātne 352, AAD4424 (2016).
Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjuncted Pyro-Piezoelectric efekts pašpiedziņas vienlaicīgai temperatūrai un spiediena noteikšanai. Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjunktūras piro-piezoelektriskais efekts pašpasaules vienlaicīgai temperatūrai un spiediena noteikšanai.Dziesma K., Zhao R., Wang Zl un Yan Yu. Kombinēts piropozoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai. Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Par pašpiedzīvību vienlaikus ar temperatūru un spiedienu.Dziesma K., Zhao R., Wang Zl un Yan Yu. Kombinēts termopiezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai.Uz priekšu. Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebalds, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz Ericsson piroelektriskajiem cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā. Sebalds, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz Ericsson piroelektriskajiem cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā.Sebald G., Provost S. un Guyomar D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz piroelektriskajiem ericsson cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā.Sebalds G., Provost S. un Guyomar D. Enerģijas novākšana relaksora ferroelektriskajā keramikā, pamatojoties uz Ericsson piroelektrisko riteņbraukšanu. Smart alma mater. struktūra. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw эpresēko взаимного преобразования тLefдтельной эpresaisa Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietā stāvokļa elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释电材料。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw эpresēko взаимного преобразования тLefдтельной эpresaisa Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietā stāvokļa elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai.Lēdija Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl un Yang, Yu. Standarta un kvalitātes rādītājs piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl un Yang, Yu. Kritēriji un veiktspējas pasākumi piroelektriskā nanogenatora veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandijā tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variācijas. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandijā tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variācijas.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka modifikāciju. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, Nd 钽酸钪铅的电热冷却循环 ， 通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, Nd. Tantalum 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, Nd Scandium-Bead Tantalate elektromālas dzesēšanas cikls, lai veiktu patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka maiņu.Fizika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND kaloriju materiāli netālu no Ferroic fāzes pārejām. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND kaloriju materiāli netālu no Ferroic fāzes pārejām.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND kaloriju materiāli netālu no Ferroid fāzes pārejām. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, Nd 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND termiskie materiāli netālu no melnās metalurģijas.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND termiskie materiāli netālu no dzelzs fāzes pārejām.Nat. Alma Mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei. Moya, X. & Mathur, ND kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya, X. un Mathur, ND termiskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai. Moya, X. & Mathur, nd 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND termiskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai.Moya X. un Mathur Nd termiskie materiāli dzesēšanai un sildīšanai.Zinātne 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats.Torello, A. un DeFay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。Torello, A. un DeFay, E. Elektrotermiski dzesētāji: pārskats.Uzlabots. elektronisks. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Milzīga elektrokaloriskā materiāla energoefektivitāte ļoti sakārtotā skandija skandija vadībā. Nacionālais saziņa. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Oksīda daudzslāņu kondensatoru elektromālā iedarbība ir liela plašā temperatūras diapazonā. Daba 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Milzīgs temperatūras diapazons elektrotermiskos reģeneratoros. Zinātne 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Augstas veiktspējas cietvielu stāvokļa elektromālas dzesēšanas sistēma. Science 370, 129–133 (2020).
Mengs, Y. et al. Kaskādes elektromālas dzesēšanas ierīce lielai temperatūras paaugstināšanai. Nacionālā enerģija 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD, DD High Efficieincy tieša siltuma pārvēršana uz elektrisko enerģiju saistītos piroelektriskos mērījumos. Olsen, RB & Brown, DD augstas efektivitātes tieša siltuma pārvēršana uz elektrisko enerģiju saistītajiem piroelektriskajiem mērījumiem.Olsen, RB un Brown, DD ļoti efektīva tieša siltuma pārvēršana elektriskajā enerģijā, kas saistīta ar piroelektriskajiem mērījumiem. Olsens, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsens, RB & Brown, DDOlsen, RB un Brown, DD efektīva tieša siltuma pārvēršana elektrībā, kas saistīta ar piroelektriskajiem mērījumiem.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Enerģijas un enerģijas blīvums plānās relaksora ferroelektriskās plēvēs. Nacionālais alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smits, An & Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā konvertēšana: ferroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana. Smits, An & Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā konvertēšana: ferroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana.Smits, AN un Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā pārveidošana: ferroelektriskās fāzes pāreja un elektrisko zudumu optimizācija. Smits, An & Hanrahan, BM 级联热释电转换 ： 优化铁电相变和电损耗。 Smits, An & Hanrahan, BMSmits, AN un Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā pārveidošana: ferroelektriskās fāzes pāreju un elektrisko zudumu optimizācija.J. Pieteikums. Fizika. 128, 24103 (2020).
HOCH, SR Ferroelektrisko materiālu izmantošana, lai pārveidotu siltumenerģiju elektrībā. process IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskās enerģijas pārveidotājs. Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskās enerģijas pārveidotājs.Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Cascade Pirelektriskās jaudas pārveidotājs. Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsens, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskās jaudas pārveidotāji.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Šebanovs, L. un Bormans, K. Par svina skandija tantalātu cietiem šķīdumiem ar lielu elektrokalorisko efektu. Šebanovs, L. un Bormans, K. Par svina skandija tantalātu cietiem šķīdumiem ar lielu elektrokalorisko efektu.Šebanovs L. un Bormans K. Par cietiem svina skandija tantalāta šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu. Šebanovs, L. un Bormans, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Šebanovs, L. un Bormans, K.Šebanovs L. un Bormans K. Par skandija-svina skandija cietiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Mēs pateicamies N. Furusawa, Y. Inoue un K. Honda par palīdzību MLC izveidē. PL, at, Yn, AA, JL, UP, VK, OB un ED, pateicoties Luksemburgas Nacionālajam pētniecības fondam (FNR) par šī darba atbalstīšanu, izmantojot CamelHeat C17/MS/11703691/DEFAY, Massena Pride/15/10935404/Defay-Siebentritt, Thermodimat C20/MS/MS/14718071/Seafentht un Thermodimat C20/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/MS/1471807171/Defay-Sayse Defay un DeBory, Bridges2021/ms/16282302/cecoha/defay.
Materiālu izpētes un tehnoloģijas departaments, Luksemburgas Tehnoloģiju institūts (saraksts), Belvoir, Luksemburga