Ilgtspējīgu elektroenerģijas avotu piedāvāšana ir viens no svarīgākajiem šī gadsimta izaicinājumiem. Šīs motivācijas pamatā ir enerģijas ieguves materiālu pētniecības jomas, tostarp termoelektriskie1, fotoelementi2 un termofotoelementi3. Lai gan mums trūkst materiālu un ierīču, kas spēj iegūt enerģiju Džoula diapazonā, piroelektriskie materiāli, kas var pārveidot elektrisko enerģiju periodiskās temperatūras izmaiņās, tiek uzskatīti par sensoriem4 un enerģijas savācējiem5,6,7. Šeit mēs esam izstrādājuši makroskopisku siltumenerģijas savācēju daudzslāņu kondensatora veidā, kas izgatavots no 42 gramiem svina skandija tantalāta, kas ražo 11,2 J elektroenerģijas vienā termodinamiskajā ciklā. Katrs piroelektriskais modulis var ģenerēt elektroenerģijas blīvumu līdz 4,43 J cm-3 ciklā. Mēs arī parādām, ka ar diviem šādiem moduļiem, kas sver 0,3 g, pietiek, lai nepārtraukti darbinātu autonomos enerģijas kombainus ar iegultiem mikrokontrolleriem un temperatūras sensoriem. Visbeidzot, mēs parādām, ka temperatūras diapazonā 10 K šie daudzslāņu kondensatori var sasniegt 40% Carnot efektivitāti. Šīs īpašības ir saistītas ar (1) feroelektrisko fāzes maiņu, lai nodrošinātu augstu efektivitāti, (2) zemu noplūdes strāvu, lai novērstu zudumus, un (3) augstam pārrāvuma spriegumam. Šie makroskopiskie, mērogojamie un efektīvie piroelektriskie jaudas kombaini pārdomā termoelektriskās enerģijas ražošanu.
Salīdzinot ar telpisko temperatūras gradientu, kas nepieciešams termoelektriskiem materiāliem, termoelektrisko materiālu enerģijas iegūšanai laika gaitā ir nepieciešama temperatūras cikliskuma. Tas nozīmē termodinamisko ciklu, ko vislabāk raksturo entropijas (S)-temperatūras (T) diagramma. 1.a attēlā parādīts tipisks nelineāra piroelektriskā (NLP) materiāla ST diagramma, kas parāda lauka vadītu feroelektrisko-paraelektrisko fāzes pāreju skandija svina tantalātā (PST). Zilā un zaļā cikla sadaļa ST diagrammā atbilst pārveidotajai elektroenerģijai Olsona ciklā (divas izotermiskās un divas izopola sekcijas). Šeit mēs aplūkojam divus ciklus ar vienādām elektriskā lauka izmaiņām (lauks ieslēgts un izslēgts) un temperatūras izmaiņas ΔT, lai gan ar atšķirīgām sākotnējām temperatūrām. Zaļais cikls neatrodas fāzes pārejas reģionā, un tādējādi tam ir daudz mazāks laukums nekā zilajam ciklam, kas atrodas fāzes pārejas reģionā. ST diagrammā, jo lielāks laukums, jo lielāka ir savāktā enerģija. Tāpēc fāzes pārejai ir jāsavāc vairāk enerģijas. Vajadzība pēc liela laukuma riteņbraukšanas NLP ir ļoti līdzīga nepieciešamībai pēc elektrotermiskiem lietojumiem9, 10, 11, 12, kur PST daudzslāņu kondensatori (MLC) un PVDF bāzes terpolimēri nesen ir uzrādījuši lielisku apgriezto veiktspēju. dzesēšanas veiktspējas statuss ciklā 13,14,15,16. Tāpēc mēs esam identificējuši PST MLC, kas interesē siltumenerģijas ieguvi. Šie paraugi ir pilnībā aprakstīti metodēs un raksturoti 1. papildu piezīmēs (skenējošā elektronu mikroskopija), 2 (rentgenstaru difrakcija) un 3 (kalorimetrija).
a, Entropijas (S)-temperatūras (T) diagrammas skice ar ieslēgtu un izslēgtu elektrisko lauku, kas pielietots NLP materiāliem, kas parāda fāzu pārejas. Tiek parādīti divi enerģijas savākšanas cikli divās dažādās temperatūras zonās. Zilais un zaļais cikls notiek attiecīgi fāzes pārejas iekšpusē un ārpusē, un beidzas ļoti dažādos virsmas reģionos. b, divi DE PST MLC vienpolāri gredzeni, 1 mm biezi, mērīti no 0 līdz 155 kV cm-1 attiecīgi 20 ° C un 90 ° C temperatūrā, un attiecīgie Olsena cikli. Burti ABCD attiecas uz dažādiem stāvokļiem Olsona ciklā. AB: MLC tika uzlādēti līdz 155 kV cm-1 20 ° C temperatūrā. BC: MLC tika uzturēts pie 155 kV cm-1 un temperatūra tika paaugstināta līdz 90 °C. CD: MLC izlādējas 90°C temperatūrā. DA: MLC atdzesēts līdz 20°C nulles laukā. Zilais apgabals atbilst ievades jaudai, kas nepieciešama cikla palaišanai. Oranžā zona ir vienā ciklā savāktā enerģija. c, augšējais panelis, spriegums (melns) un strāva (sarkans) pret laiku, izsekots tajā pašā Olsona cikla laikā kā b. Abi ieliktņi atspoguļo sprieguma un strāvas pastiprināšanos cikla galvenajos punktos. Apakšējā panelī dzeltenās un zaļās līknes attēlo atbilstošās temperatūras un enerģijas līknes attiecīgi 1 mm biezam MLC. Enerģija tiek aprēķināta no strāvas un sprieguma līknēm augšējā panelī. Negatīvā enerģija atbilst savāktajai enerģijai. Soļi, kas atbilst lielajiem burtiem četros skaitļos, ir tādi paši kā Olsona ciklā. Cikls AB'CD atbilst Stirlinga ciklam (7. papildu piezīme).
kur E un D ir attiecīgi elektriskais lauks un elektriskā nobīdes lauks. Nd var iegūt netieši no DE ķēdes (1.b att.) vai tieši, uzsākot termodinamisko ciklu. Visnoderīgākās metodes aprakstīja Olsens savā novatoriskajā darbā par piroelektriskās enerģijas savākšanu 1980. gados17.
Uz att. 1b attēlā parādītas divas monopolāras DE cilpas ar 1 mm bieziem PST-MLC paraugiem, kas samontēti attiecīgi 20 °C un 90 °C diapazonā no 0 līdz 155 kV cm-1 (600 V). Šos divus ciklus var izmantot, lai netieši aprēķinātu enerģiju, ko savāc Olsona cikls, kas parādīts 1.a attēlā. Faktiski Olsena cikls sastāv no diviem izolauka zariem (šeit nulles lauks DA atzarā un 155 kV cm-1 BC atzarā) un diviem izotermiskiem zariem (šeit, 20°С un 20°С AB atzarā) . C CD atzarā) Cikla laikā savāktā enerģija atbilst oranžajam un zilajam apgabalam (EdD integrālis). Savāktā enerģija Nd ir starpība starp ieejas un izejas enerģiju, ti, tikai oranžais laukums attēlā. 1b. Šis konkrētais Olsona cikls nodrošina Nd enerģijas blīvumu 1,78 J cm-3. Stirlinga cikls ir alternatīva Olsona ciklam (7. papildu piezīme). Tā kā pastāvīgā uzlādes stadija (atvērta ķēde) ir vieglāk sasniedzama, enerģijas blīvums, kas iegūts no 1.b attēla (cikls AB'CD), sasniedz 1,25 J cm-3. Tas ir tikai 70% no tā, ko Olson cikls var savākt, taču to dara vienkāršas ražas novākšanas iekārtas.
Turklāt mēs tieši izmērījām Olsona cikla laikā savākto enerģiju, iedarbinot PST MLC, izmantojot Linkam temperatūras kontroles posmu un avota mērītāju (metode). 1.c attēlā augšpusē un attiecīgajos ieliktņos parādīta strāva (sarkana) un spriegums (melns), kas savākti tajā pašā 1 mm biezajā PST MLC kā DE cilpai, kas iet cauri tam pašam Olsona ciklam. Strāva un spriegums ļauj aprēķināt savākto enerģiju, un līknes ir parādītas attēlā. 1c, apakšā (zaļa) un temperatūra (dzeltena) visā ciklā. Burti ABCD apzīmē to pašu Olsona ciklu 1. attēlā. MLC uzlāde notiek AB posma laikā un tiek veikta ar zemu strāvu (200 µA), tāpēc SourceMeter var pareizi kontrolēt uzlādi. Šīs pastāvīgās sākotnējās strāvas sekas ir tādas, ka sprieguma līkne (melnā līkne) nav lineāra nelineārā potenciāla nobīdes lauka D PST dēļ (1.c att., augšējais ieliktnis). Uzlādes beigās MLC tiek uzglabāti 30 mJ elektroenerģijas (punkts B). Pēc tam MLC uzsilst un rodas negatīva strāva (un līdz ar to negatīva strāva), kamēr spriegums paliek 600 V. Pēc 40 sekundēm, kad temperatūra sasniedza 90 °C plato, šī strāva tika kompensēta, lai gan soļu paraugs šajā izolaukā radīja ķēdē 35 mJ elektrisko jaudu (otrais ievilkums 1.c attēlā, augšpusē). Pēc tam tiek samazināts MLC (atzara CD) spriegums, kas rada papildu 60 mJ elektrisko darbu. Kopējā izejas enerģija ir 95 mJ. Savāktā enerģija ir starpība starp ieejas un izejas enerģiju, kas dod 95 – 30 = 65 mJ. Tas atbilst enerģijas blīvumam 1, 84 J cm-3, kas ir ļoti tuvu Nd, kas iegūts no DE gredzena. Šī Olsona cikla reproducējamība ir plaši pārbaudīta (4. papildu piezīme). Vēl vairāk palielinot spriegumu un temperatūru, mēs sasniedzām 4, 43 J cm-3, izmantojot Olsena ciklus 0, 5 mm biezā PST MLC temperatūras diapazonā no 750 V (195 kV cm-1) un 175 ° C (5. papildu piezīme). Tas ir četras reizes lielāks par literatūrā sniegto labāko veiktspēju tiešajiem Olsona cikliem, un tas tika iegūts uz plānām Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) 18 (1,06 J cm-3) 18 (cm ) kārtiņām. 1. tabulā vairāk vērtībām literatūrā). Šī veiktspēja ir sasniegta, pateicoties šo MLC ļoti zemajai noplūdes strāvai (<10–7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildu piezīmē) — šo būtisku punktu min Smits et al.19. uz iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20. Šī veiktspēja ir sasniegta, pateicoties šo MLC ļoti zemajai noplūdes strāvai (<10–7 A pie 750 V un 180 °C, sīkāku informāciju skatīt 6. papildu piezīmē) — šo būtisku punktu min Smits et al.19. uz iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 Вдсро пи 18 В олнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Šie raksturlielumi tika sasniegti šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatiet 6. papildpiezīmē) - kritisko punktu, ko min Smits et al. 19 – atšķirībā no iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参续th缁补充说明6 䡥充说明6等人19 提到的关键点—相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20.由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 < 10-7 A ， 参见 补兎 说 渁 䅎 说 游）））) — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比 之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，到早期研究中使用的材料17.20. Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробности в дополнительюм) — дополнительном омент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Tā kā šo MLC noplūdes strāva ir ļoti zema (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatiet 6. papildpiezīmē) - galvenais punkts, ko min Smits et al. 19 – salīdzinājumam šie priekšnesumi tika sasniegti.uz materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos 17,20.
Tie paši nosacījumi (600 V, 20–90 °C) tika piemēroti Stirlinga ciklam (7. papildu piezīme). Kā gaidīts pēc DE cikla rezultātiem, raža bija 41,0 mJ. Viena no Stirlinga ciklu pārsteidzošākajām iezīmēm ir to spēja pastiprināt sākotnējo spriegumu, izmantojot termoelektrisko efektu. Mēs novērojām sprieguma pieaugumu līdz 39 (no sākotnējā sprieguma 15 V līdz gala spriegumam līdz 590 V, sk. Papildu 7.2. att.).
Vēl viena šo MLC atšķirīgā iezīme ir tā, ka tie ir pietiekami lieli makroskopiski objekti, lai savāktu enerģiju džoulu diapazonā. Tāpēc mēs izveidojām prototipu kombainu (HARV1), izmantojot 28 MLC PST 1 mm biezumā, ievērojot to pašu paralēlo plākšņu dizainu, ko aprakstīja Torello et al.14, 7 × 4 matricā, kā parādīts attēlā. Siltumu nesošais dielektriskais šķidrums kolektoru pārvieto ar peristaltisku sūkni starp diviem rezervuāriem, kur šķidruma temperatūra tiek uzturēta nemainīga (metode). Savāc līdz 3,1 J, izmantojot Olsona ciklu, kas aprakstīts 1. 2a, izotermiskie apgabali pie 10°C un 125°C un izolauka reģioni pie 0 un 750 V (195 kV cm-1). Tas atbilst enerģijas blīvumam 3,14 J cm-3. Izmantojot šo kombainu, tika veikti mērījumi dažādos apstākļos (2.b att.). Ņemiet vērā, ka 1,8 J tika iegūts 80 °C temperatūras diapazonā un 600 V spriegumā (155 kV cm-1). Tas labi saskan ar iepriekš minēto 65 mJ 1 mm biezam PST MLC tādos pašos apstākļos (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Samontēta HARV1 prototipa eksperimentāla iestatīšana, kuras pamatā ir 28 MLC PST 1 mm biezumā (4 rindas × 7 kolonnas), kas darbojas Olsona ciklos. Katram no četriem cikla posmiem prototipā ir nodrošināta temperatūra un spriegums. Dators darbina peristaltisko sūkni, kas cirkulē dielektrisko šķidrumu starp auksto un karsto rezervuāru, diviem vārstiem un strāvas avotu. Dators izmanto arī termopārus, lai savāktu datus par prototipam piegādāto spriegumu un strāvu un kombaina temperatūru no barošanas avota. b, Enerģija (krāsa), kas savākta ar mūsu 4 × 7 MLC prototipu pret temperatūras diapazonu (X-ass) un spriegumu (Y-ass) dažādos eksperimentos.
Lielāka harvestera versija (HARV2) ar 60 PST MLC 1 mm biezu un 160 PST MLC 0,5 mm biezu (41,7 g aktīvā piroelektriskā materiāla) nodrošināja 11,2 J (8. papildu piezīme). 1984. gadā Olsens izgatavoja enerģijas savācēju, pamatojoties uz 317 g ar alvu leģēta Pb(Zr,Ti)O3 savienojuma, kas aptuveni 150 °C temperatūrā spēj radīt 6,23 J elektroenerģijas (atsauce 21). Šim kombainam šī ir vienīgā cita pieejamā vērtība džoulu diapazonā. Tas ieguva nedaudz vairāk par pusi no mūsu sasniegtās vērtības un gandrīz septiņas reizes augstāku kvalitāti. Tas nozīmē, ka HARV2 enerģijas blīvums ir 13 reizes lielāks.
HARV1 cikla periods ir 57 sekundes. Tas radīja 54 mW jaudu ar 4 rindām ar 7 kolonnām ar 1 mm biezu MLC komplektu. Lai spertu soli tālāk, mēs izveidojām trešo kombainu (HARV3) ar 0,5 mm biezu PST MLC un līdzīgu iestatījumu HARV1 un HARV2 (9. papildu piezīme). Mēs izmērījām termizācijas laiku 12,5 sekundes. Tas atbilst 25 s cikla laikam (9. papildu attēls). Savāktā enerģija (47 mJ) nodrošina elektrisko jaudu 1, 95 mW uz MLC, kas savukārt ļauj iedomāties, ka HARV2 ražo 0, 55 W (aptuveni 1, 95 mW × 280 PST MLC 0, 5 mm biezumā). Turklāt mēs simulējām siltuma pārnesi, izmantojot galīgo elementu simulāciju (COMSOL, 10. papildu piezīme un 2.–4. papildu tabulas), kas atbilst HARV1 eksperimentiem. Galīgo elementu modelēšana ļāva paredzēt jaudas vērtības gandrīz par vienu pakāpi augstākas (430 mW) tādam pašam PST kolonnu skaitam, atšķaidot MLC līdz 0,2 mm, izmantojot ūdeni kā dzesēšanas šķidrumu un atjaunojot matricu līdz 7 rindām. . × 4 kolonnas (papildus 960 mW, kad tvertne atradās blakus kombainam, papildu 10.b attēls).
Lai demonstrētu šī kolektora lietderību, Stirlinga cikls tika piemērots atsevišķam demonstratoram, kas sastāvēja tikai no diviem 0,5 mm bieziem PST MLC kā siltuma kolektoriem, augstsprieguma slēdža, zemsprieguma slēdža ar uzglabāšanas kondensatoru, līdzstrāvas/līdzstrāvas pārveidotāja. , mazjaudas mikrokontrolleris, divi termopāri un pastiprināšanas pārveidotājs (11. papildu piezīme). Shēma prasa, lai uzglabāšanas kondensators sākotnēji būtu jāuzlādē pie 9 V un pēc tam darbojas autonomi, kamēr abu MLC temperatūra ir no -5 ° C līdz 85 ° C, šeit 160 s ciklos (vairāki cikli ir parādīti 11. papildpiezīmē). . Jāatzīmē, ka divi MLC, kas sver tikai 0,3 g, var autonomi kontrolēt šo lielo sistēmu. Vēl viena interesanta iezīme ir tāda, ka zemsprieguma pārveidotājs spēj pārveidot 400 V uz 10–15 V ar 79% efektivitāti (11. papildu piezīme un 11.3. papildu attēls).
Visbeidzot, mēs novērtējām šo MLC moduļu efektivitāti, pārvēršot siltumenerģiju elektroenerģijā. Efektivitātes kvalitātes koeficients η ir definēts kā savāktās elektriskās enerģijas blīvuma Nd attiecība pret piegādātās siltuma blīvumu Qin (12. papildpiezīme):
Attēlos 3a, b parādīta attiecīgi Olsena cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte ηr kā funkcija no 0, 5 mm bieza PST MLC temperatūras diapazona. Abas datu kopas ir norādītas elektriskajam laukam 195 kV cm-1. Efektivitāte \(\this\) sasniedz 1,43%, kas atbilst 18% no ηr. Tomēr temperatūras diapazonā no 10 K no 25 °C līdz 35 °C ηr sasniedz vērtības līdz 40% (zilā līkne 3.b attēlā). Tā ir divreiz lielāka par zināmo vērtību NLP materiāliem, kas reģistrēti PMN-PT plēvēs (ηr = 19%) temperatūras diapazonā no 10 K un 300 kV cm-1 (18. atsauce). Temperatūras diapazoni zem 10 K netika ņemti vērā, jo PST MLC termiskā histerēze ir no 5 līdz 8 K. Ir ļoti svarīgi atpazīt fāzu pāreju pozitīvo ietekmi uz efektivitāti. Faktiski η un ηr optimālās vērtības gandrīz visas tiek iegūtas sākotnējā temperatūrā Ti = 25 ° C attēlā. 3a,b. Tas ir saistīts ar tuvu fāzes pāreju, kad netiek pielietots neviens lauks un Kirī temperatūra TC šajos MLC ir aptuveni 20 °C (13. papildu piezīme).
a,b, Olsona cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } maksimālajam elektriskajam ar lauku 195 kV cm-1 un dažādām sākuma temperatūrām Ti, }}\,\)(b) MPC PST 0,5 mm biezumā atkarībā no temperatūras intervāla ΔTspan.
Pēdējam novērojumam ir divas svarīgas sekas: (1) jebkurai efektīvai cikliskumam jāsākas temperatūrā virs TC, lai notiktu lauka izraisīta fāzes pāreja (no paraelektriskās uz feroelektrisko); (2) šie materiāli ir efektīvāki darbības laikā, kas ir tuvu TC. Lai gan mūsu eksperimentos ir parādīta liela mēroga efektivitāte, ierobežotais temperatūras diapazons neļauj mums sasniegt lielu absolūto efektivitāti Carnot limita (\(\Delta T/T\)) dēļ. Tomēr lieliskā efektivitāte, ko demonstrē šie PST MLC, attaisno Olsenu, pieminot, ka "ideālam 20. klases reģeneratīvam termoelektriskam motoram, kas darbojas temperatūrā no 50 °C līdz 250 °C, efektivitāte var būt 30%"17. Lai sasniegtu šīs vērtības un pārbaudītu koncepciju, būtu lietderīgi izmantot leģētus PST ar dažādiem TC, kā pētījuši Šebanovs un Bormans. Viņi parādīja, ka TC PST var svārstīties no 3°C (Sb dopings) līdz 33°C (Ti dopings) 22 . Tāpēc mēs izvirzām hipotēzi, ka nākamās paaudzes piroelektriskie reģeneratori, kuru pamatā ir leģēti PST MLC vai citi materiāli ar spēcīgu pirmās kārtas fāzes pāreju, var konkurēt ar labākajiem jaudas kombainiem.
Šajā pētījumā mēs pētījām MLC, kas izgatavoti no PST. Šīs ierīces sastāv no virknes Pt un PST elektrodu, kuros paralēli ir savienoti vairāki kondensatori. PST tika izvēlēts, jo tas ir lielisks EK materiāls un līdz ar to potenciāli izcils NLP materiāls. Tam ir asa pirmās kārtas feroelektriskā-paraelektriskā fāzes pāreja ap 20 °C, kas norāda, ka tās entropijas izmaiņas ir līdzīgas tām, kas parādītas 1. attēlā. Līdzīgi MLC ir pilnībā aprakstīti EC13,14 ierīcēm. Šajā pētījumā mēs izmantojām 10,4 × 7,2 × 1 mm³ un 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC. MLC ar biezumu 1 mm un 0, 5 mm tika izgatavoti no attiecīgi 19 un 9 PST slāņiem ar biezumu 38, 6 µm. Abos gadījumos iekšējais PST slānis tika novietots starp 2, 05 µm bieziem platīna elektrodiem. Šo MLC dizains paredz, ka 55% PST ir aktīvi, kas atbilst daļai starp elektrodiem (1. papildu piezīme). Aktīvā elektroda laukums bija 48, 7 mm2 (5. papildu tabula). MLC PST tika sagatavots ar cietās fāzes reakciju un liešanas metodi. Sīkāka informācija par sagatavošanas procesu ir aprakstīta iepriekšējā rakstā14. Viena no atšķirībām starp PST MLC un iepriekšējo rakstu ir B vietņu secība, kas lielā mērā ietekmē EC veiktspēju PST. PST MLC B vietu secība ir 0, 75 (2. papildu piezīme), kas iegūta, saķepinot 1400 ° C temperatūrā, kam seko simtiem stundu ilga atkausēšana 1000 ° C temperatūrā. Papildinformāciju par PST MLC skatiet 1.–3. papildu piezīmēs un 5. papildu tabulā.
Šī pētījuma galvenā koncepcija ir balstīta uz Olsona ciklu (1. att.). Šādam ciklam mums ir nepieciešams karstā un aukstā rezervuārs un barošanas avots, kas spēj uzraudzīt un kontrolēt spriegumu un strāvu dažādos MLC moduļos. Šajos tiešajos ciklos tika izmantotas divas dažādas konfigurācijas, proti, (1) Linkam moduļi, kas sildīja un atdzesē vienu MLC, kas savienots ar Keithley 2410 barošanas avotu, un (2) trīs prototipus (HARV1, HARV2 un HARV3) paralēli ar vienu un to pašu avota enerģiju. Pēdējā gadījumā siltuma apmaiņai starp diviem rezervuāriem (karsto un auksto) un MLC tika izmantots dielektrisks šķidrums (silikona eļļa ar viskozitāti 5 cP 25 ° C temperatūrā, kas iegādāta no Sigma Aldrich). Termiskais rezervuārs sastāv no stikla trauka, kas piepildīts ar dielektrisko šķidrumu un novietots virs termiskās plāksnes. Saldētava sastāv no ūdens vannas ar šķidruma caurulēm, kas satur dielektrisku šķidrumu lielā plastmasas traukā, kas piepildīts ar ūdeni un ledu. Lai pareizi pārslēgtu šķidrumu no viena rezervuāra uz otru, katrā kombaina galā tika novietoti divi trīsceļu saspiešanas vārsti (iegādāti no Bio-Chem Fluidics) (2.a attēls). Lai nodrošinātu termisko līdzsvaru starp PST-MLC paketi un dzesēšanas šķidrumu, cikla periods tika pagarināts, līdz ieplūdes un izplūdes termopāri (pēc iespējas tuvāk PST-MLC pakotnei) uzrādīja tādu pašu temperatūru. Python skripts pārvalda un sinhronizē visus instrumentus (avota mērītājus, sūkņus, vārstus un termopārus), lai izpildītu pareizo Olsona ciklu, ti, dzesēšanas šķidruma cilpa sāk ciklu cauri PST skurstei pēc tam, kad avota mērītājs ir uzlādēts, lai tie uzkarstu vēlamajā līmenī. pielietotais spriegums konkrētajam Olsona ciklam.
Alternatīvi, mēs esam apstiprinājuši šos tiešos savāktās enerģijas mērījumus ar netiešām metodēm. Šo netiešo metožu pamatā ir elektriskā nobīde (D) – elektriskā lauka (E) lauka cilpas, kas savāktas dažādās temperatūrās, un, aprēķinot laukumu starp divām DE cilpām, var precīzi novērtēt, cik daudz enerģijas var savākt, kā parādīts attēlā. . attēlā 2. .1b. Šīs DE cilpas tiek savāktas arī, izmantojot Keithley avota mērītājus.
Divdesmit astoņi 1 mm biezi PST MLC tika salikti 4 rindu, 7 kolonnu paralēlās plāksnes struktūrā saskaņā ar atsaucē aprakstīto dizainu. 14. Šķidruma sprauga starp PST-MLC rindām ir 0,75 mm. Tas tiek panākts, pievienojot abpusējas lentes sloksnes kā šķidras starplikas ap PST MLC malām. PST MLC ir elektriski savienots paralēli ar sudraba epoksīda tiltu, kas saskaras ar elektrodu vadiem. Pēc tam katrā elektrodu spaiļu pusē ar sudraba epoksīda sveķiem tika pielīmēti vadi savienošanai ar barošanas avotu. Visbeidzot ievietojiet visu konstrukciju poliolefīna šļūtenē. Pēdējais ir pielīmēts pie šķidruma caurules, lai nodrošinātu pareizu blīvējumu. Visbeidzot, katrā PST-MLC struktūras galā tika iebūvēti 0, 25 mm biezi K veida termopāri, lai uzraudzītu ieplūdes un izplūdes šķidruma temperatūru. Lai to izdarītu, šļūtene vispirms ir jāperforē. Pēc termopāra uzstādīšanas uzklājiet to pašu līmi kā iepriekš starp termopāra šļūteni un vadu, lai atjaunotu blīvējumu.
Tika uzbūvēti astoņi atsevišķi prototipi, no kuriem četriem bija 40 0,5 mm biezi MLC PST, kas sadalīti kā paralēlas plāksnes ar 5 kolonnām un 8 rindām, bet atlikušajiem četriem bija 15 1 mm biezi MLC PST. 3 kolonnu × 5 rindu paralēlās plāksnes struktūrā. Kopējais izmantoto PST MLC skaits bija 220 (160 0,5 mm biezi un 60 PST MLC 1 mm biezi). Mēs saucam šīs divas apakšvienības HARV2_160 un HARV2_60. Šķidruma sprauga prototipā HARV2_160 sastāv no divām abpusējām 0,25 mm biezām lentēm, starp kurām ir 0,25 mm bieza stieple. HARV2_60 prototipam mēs atkārtojām to pašu procedūru, bet izmantojot 0,38 mm biezu stiepli. Simetrijas labad HARV2_160 un HARV2_60 ir savas šķidruma ķēdes, sūkņi, vārsti un aukstā puse (8. papildu piezīme). Divām HARV2 ierīcēm ir kopīgs siltuma rezervuārs, 3 litru tvertne (30 cm x 20 cm x 5 cm) uz divām sildvirsmām ar rotējošiem magnētiem. Visi astoņi atsevišķie prototipi ir elektriski savienoti paralēli. HARV2_160 un HARV2_60 apakšvienības darbojas vienlaikus Olsona ciklā, kā rezultātā tiek iegūta 11,2 J.
Ievietojiet 0,5 mm biezu PST MLC poliolefīna šļūtenē ar divpusēju lenti un stiepli abās pusēs, lai radītu vietu šķidruma plūsmai. Tā mazā izmēra dēļ prototips tika novietots blakus karstā vai aukstā rezervuāra vārstam, tādējādi samazinot cikla laiku.
PST MLC konstants elektriskais lauks tiek pielietots, pieliekot pastāvīgu spriegumu apkures atzaram. Rezultātā tiek ģenerēta negatīva termiskā strāva un tiek uzkrāta enerģija. Pēc PST MLC uzsildīšanas lauks tiek noņemts (V = 0), un tajā uzkrātā enerģija tiek atgriezta atpakaļ avota skaitītājā, kas atbilst vēl vienam savāktās enerģijas ieguldījumam. Visbeidzot, izmantojot spriegumu V = 0, MLC PST tiek atdzesēti līdz sākotnējai temperatūrai, lai cikls varētu sākt no jauna. Šajā posmā enerģija netiek savākta. Mēs palaidām Olsena ciklu, izmantojot Keithley 2410 SourceMeter, uzlādējot PST MLC no sprieguma avota un iestatot strāvas atbilstību atbilstošajai vērtībai, lai uzlādes fāzē tiktu savākts pietiekami daudz punktu uzticamiem enerģijas aprēķiniem.
Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes posms aizņemtu aptuveni 1 s (un tiek savākts pietiekami daudz punktu, lai ticami aprēķinātu enerģija) un aukstā temperatūra. Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes posms aizņemtu aptuveni 1 s (un tiek savākts pietiekami daudz punktu, lai ticami aprēķinātu enerģija) un aukstā temperatūra. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электриначении > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное коливочест а энергия) un холодная температура. Stirlinga PST MLC ciklos tie tika uzlādēti sprieguma avota režīmā pie elektriskā lauka sākotnējās vērtības (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamajā izplūdes strāvā, lai uzlādes posms aizņemtu apmēram 1 s (un pietiekamu skaitu punktu tiek savākti uzticamam enerģijas aprēķinam) un aukstā temperatūra.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压（扵电逵庵麵麵压Vi > 0）充电压使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温. Galvenajā ciklā PST MLC tiek uzlādēts ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0) sprieguma avota režīmā, lai nepieciešamā atbilstības strāva uzlādes solim aizņemtu apmēram 1 sekundi (un mēs savācām pietiekami daudz punktu, lai droši aprēķināt (enerģiju) un zemu temperatūru. В цикле стирлинга PST MLC заржжается ¡режиме источника напржения и нчч ны нначения с сч н н (н (н (н (н н н н н н н н н н н н с с с с н н н н н с с сч ение vi> 0), требеый то податaup. то надежно расчитат энергию) и низкие темеературы . Stirlinga ciklā PST MLC tiek uzlādēts sprieguma avota režīmā ar elektriskā lauka sākotnējo vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), nepieciešamā atbilstības strāva ir tāda, ka uzlādes stadija aizņem apmēram 1 s (un pietiekamu skaitu punktu tiek savākti, lai droši aprēķinātu enerģiju) un zemas temperatūras .Pirms PST MLC uzsilst, atveriet ķēdi, pieliekot atbilstošu strāvu I = 0 mA (minimālā atbilstošā strāva, ko var apstrādāt mūsu mērīšanas avots, ir 10 nA). Rezultātā MJK PST paliek lādiņš, un, paraugam uzkarstot, spriegums palielinās. Rokā BC enerģija netiek savākta, jo I = 0 mA. Pēc augstas temperatūras sasniegšanas MLT FT spriegums palielinās (dažos gadījumos vairāk nekā 30 reizes, skatīt papildu 7.2. att.), MLK FT tiek izlādēts (V = 0), un tajās tiek uzkrāta elektriskā enerģija. jo tie ir sākotnējā maksa. Tā pati pašreizējā atbilstība tiek atgriezta skaitītāja avotā. Sprieguma pieauguma dēļ uzkrātā enerģija augstā temperatūrā ir lielāka nekā tika nodrošināta cikla sākumā. Līdz ar to enerģiju iegūst, pārvēršot siltumu elektroenerģijā.
Mēs izmantojām Keithley 2410 SourceMeter, lai uzraudzītu PST MLC pievadīto spriegumu un strāvu. Atbilstošo enerģiju aprēķina, integrējot Kītlija avota mērītāja nolasīto sprieguma un strāvas reizinājumu \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ pa kreisi(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), kur τ ir perioda periods. Mūsu enerģijas līknē pozitīvās enerģijas vērtības nozīmē enerģiju, kas mums ir jāsniedz MLC PST, un negatīvās vērtības nozīmē enerģiju, ko mēs no tām iegūstam, un tādējādi arī saņemto enerģiju. Relatīvo jaudu konkrētam savākšanas ciklam nosaka, dalot savākto enerģiju ar visa cikla periodu τ.
Visi dati ir norādīti galvenajā tekstā vai papildu informācijā. Vēstules un materiālu pieprasījumi jānosūta uz šajā rakstā sniegto AT vai ED datu avotu.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un pielietojumu enerģijas ieguvei.Ando Junior, Ohaio, Maran, ALO un Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO un Henao, NCAndo Junior, Ohaio, Maran, ALO un Henao, NC apsver termoelektrisko mikroģeneratoru izstrādi un izmantošanu enerģijas ieguvei.atsākt. atbalsts. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotoelementu materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotoelementu materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. un Sinke, VK Fotoelementu materiāli: pašreizējā veiktspēja un nākotnes izaicinājumi. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Saules materiāli: pašreizējā efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. un Sinke, VK Fotoelementu materiāli: pašreizējā veiktspēja un nākotnes izaicinājumi.Science 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Savienots piro-pjezoelektrisks efekts pašpakalpojuma vienlaicīgai temperatūras un spiediena noteikšanai. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunkts piro-pjezoelektriskais efekts pašpadevei vienlaicīgai temperatūras un spiediena noteikšanai.Song K., Zhao R., Wang ZL un Yan Yu. Kombinētais piropiezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Pašbarošanai vienlaikus ar temperatūru un spiedienu.Song K., Zhao R., Wang ZL un Yan Yu. Kombinēts termopjezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai.Uz priekšu. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energy harvesting based on Ericsson pyroelectric cycles in a relaxor ferroelectric ceramic. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energy harvesting based on Ericsson pyroelectric cycles in a relaxor ferroelectric ceramic.Sebald G., Prouvost S. un Guyomar D. Enerģijas ieguve, pamatojoties uz piroelektriskajiem Ericsson cikliem relaksora feroelektriskajā keramikā.Sebald G., Prouvost S. un Guyomar D. Enerģijas ieguve relaksora feroelektriskajā keramikā, kuras pamatā ir Ericsson piroelektriskā riteņbraukšana. Gudra alma mater. struktūra. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidei. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermālās enerģijas savstarpējai pārveidei. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеникавопо образования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas savstarpējai pārveidei. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следеникавопо образования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas savstarpējai pārveidei.Lēdija Bula. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standarts un nopelnu rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standarts un nopelnu rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Džans, K., Vans, J., Vans, Z. L. un Jans, Ju. Standarta un kvalitātes rādītājs piroelektrisko nanoģeneratoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数. Džans, K., Vans, J., Vans, ZL un Jaņs, Y.Džans, K., Vans, J., Vans, Z. L. un Jans, Ju. Kritēriji un darbības rādītāji piroelektriskā nanoģeneratora veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka izmaiņas. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka izmaiņas.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND Electrocaloric dzesēšanas cikli svina-skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka modifikācijas. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantals酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND Skandija-svina tantalāta elektrotermiskās dzesēšanas cikls patiesai reģenerācijai, izmantojot lauka maiņu.fizika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND Kaloriju materiāli netālu no feroīda fāzes pārejām. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Termiskie materiāli melnās metalurģijas tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND Termiskie materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei. Moya, X. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya, X. un Mathur, ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料. Moya, X. & Mathur, ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya X. un Mathur ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Science 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats.Torello, A. un Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. un Defay, E. Elektrotermiskie dzesētāji: pārskats.Papildu. elektroniski. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Milzīga elektrokaloriju materiāla energoefektivitāte ļoti sakārtotā skandija-skandija-svinā. Nacionālā komunikācija. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Oksīda daudzslāņu kondensatoru elektrotermiskais efekts ir liels plašā temperatūras diapazonā. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Milzīgs temperatūras diapazons elektrotermiskajos reģeneratoros. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Augstas veiktspējas cietvielu elektrotermiskā dzesēšanas sistēma. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Kaskādes elektrotermiskā dzesēšanas iekārta lielai temperatūras paaugstināšanai. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Augstas efektivitātes tieša siltuma pārveidošana ar elektrisko enerģiju saistītiem piroelektriskiem mērījumiem. Olsen, RB & Brown, DD Augstas efektivitātes tieša siltuma pārveidošana ar elektrisko enerģiju saistīti piroelektriskie mērījumi.Olsen, RB un Brown, DD Ļoti efektīva tieša siltuma pārvēršana elektroenerģijā, kas saistīta ar piroelektriskiem mērījumiem. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量. Olsens, RB un Brauns, DDOlsen, RB un Brown, DD Efektīva tieša siltuma pārvēršana elektrībā, kas saistīta ar piroelektriskiem mērījumiem.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Enerģijas un jaudas blīvums plānās relaksora feroelektriskajās plēvēs. Nacionālā alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskādes piroelektriskā pārveidošana: feroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana. Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskādes piroelektriskā pārveidošana: feroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana.Smith, AN un Hanrahan, BM Kaskādes piroelektriskā konversija: feroelektriskās fāzes pāreja un elektrisko zudumu optimizācija. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗. Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN un Hanrahan, BM Kaskādes piroelektriskā pārveidošana: feroelektrisko fāžu pāreju un elektrisko zudumu optimizācija.J. Pieteikums. fizika. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR Ferroelektrisko materiālu izmantošana siltumenerģijas pārvēršanai elektroenerģijā. process. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskais enerģijas pārveidotājs. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskais enerģijas pārveidotājs.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskie strāvas pārveidotāji.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju efektu. Shebanov, L. & Borman, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju efektu.Šebanovs L. un Bormans K. Uz cietiem svina-skandija tantalāta šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. Šebanovs, L. & Bormans, K.Šebanovs L. un Bormans K. Par skandija-svina-skandija cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Mēs pateicamies N. Furusawa, Y. Inoue un K. Honda par palīdzību MLC izveidē. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB un ED Paldies Luksemburgas Nacionālajam pētniecības fondam (FNR) par atbalstu šim darbam, izmantojot CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay un BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Materiālu pētniecības un tehnoloģijas departaments, Luksemburgas Tehnoloģiju institūts (LIST), Belvuāra, Luksemburga