Ilgtspējīgu elektroenerģijas avotu piedāvāšana ir viens no svarīgākajiem šī gadsimta izaicinājumiem.Šīs motivācijas pamatā ir enerģijas ieguves materiālu pētniecības jomas, tostarp termoelektriskie1, fotoelementi2 un termofotoelementi3.Lai gan mums trūkst materiālu un ierīču, kas spēj iegūt enerģiju Džoula diapazonā, piroelektriskie materiāli, kas var pārveidot elektrisko enerģiju periodiskās temperatūras izmaiņās, tiek uzskatīti par sensoriem4 un enerģijas savācējiem5,6,7.Šeit mēs esam izstrādājuši makroskopisku siltumenerģijas savācēju daudzslāņu kondensatora veidā, kas izgatavots no 42 gramiem svina skandija tantalāta, kas ražo 11,2 J elektroenerģijas vienā termodinamiskajā ciklā.Katrs piroelektriskais modulis var ģenerēt elektroenerģijas blīvumu līdz 4,43 J cm-3 ciklā.Mēs arī parādām, ka ar diviem šādiem moduļiem, kas sver 0,3 g, pietiek, lai nepārtraukti darbinātu autonomos enerģijas kombainus ar iegultiem mikrokontrolleriem un temperatūras sensoriem.Visbeidzot, mēs parādām, ka temperatūras diapazonā 10 K šie daudzslāņu kondensatori var sasniegt 40% Carnot efektivitāti.Šīs īpašības ir saistītas ar (1) feroelektrisko fāzes maiņu, lai nodrošinātu augstu efektivitāti, (2) zemu noplūdes strāvu, lai novērstu zudumus, un (3) augstam pārrāvuma spriegumam.Šie makroskopiskie, mērogojamie un efektīvie piroelektriskie jaudas kombaini pārdomā termoelektriskās enerģijas ražošanu.
Salīdzinot ar telpisko temperatūras gradientu, kas nepieciešams termoelektriskiem materiāliem, termoelektrisko materiālu enerģijas iegūšanai laika gaitā ir nepieciešama temperatūras cikliskuma.Tas nozīmē termodinamisko ciklu, ko vislabāk raksturo entropijas (S)-temperatūras (T) diagramma.1.a attēlā parādīts tipisks nelineāra piroelektriskā (NLP) materiāla ST diagramma, kas parāda lauka vadītu feroelektrisko-paraelektrisko fāzes pāreju skandija svina tantalātā (PST).Zilā un zaļā cikla sadaļa ST diagrammā atbilst pārveidotajai elektroenerģijai Olsona ciklā (divas izotermiskās un divas izopola sekcijas).Šeit mēs aplūkojam divus ciklus ar vienādām elektriskā lauka izmaiņām (lauks ieslēgts un izslēgts) un temperatūras izmaiņas ΔT, lai gan ar atšķirīgām sākotnējām temperatūrām.Zaļais cikls neatrodas fāzes pārejas reģionā, un tādējādi tam ir daudz mazāks laukums nekā zilajam ciklam, kas atrodas fāzes pārejas reģionā.ST diagrammā, jo lielāks laukums, jo lielāka ir savāktā enerģija.Tāpēc fāzes pārejai ir jāsavāc vairāk enerģijas.Vajadzība pēc lielas platības riteņbraukšanas NLP ir ļoti līdzīga nepieciešamībai pēc elektrotermiskiem lietojumiem9, 10, 11, 12, kur PST daudzslāņu kondensatori (MLC) un PVDF bāzes terpolimēri nesen ir uzrādījuši lielisku reverso veiktspēju.Dzesēšanas veiktspējas statuss ciklā 13,14,15,16.Tāpēc mēs esam identificējuši PST MLC, kas interesē siltumenerģijas ieguvi.Šie paraugi ir pilnībā aprakstīti metodēs un raksturoti 1. papildu piezīmēs (skenējošā elektronu mikroskopija), 2 (rentgenstaru difrakcija) un 3 (kalorimetrija).
A, entropijas (-u) skice (T temperatūras (T) zemes gabals ar elektrisko lauku ieslēgtu un izslēgtu, kas uzklāts NLP materiāliem, kas parāda fāzes pārejas.Divos dažādās temperatūras zonās ir parādīti divi enerģijas savākšanas cikli.Zilie un zaļie cikli notiek attiecīgi fāzes pārejas iekšpusē un ārpusē, un beidzas ļoti dažādos virsmas reģionos.B, divi de PST MLC unipolāri gredzeni, 1 mm biezi, mērot attiecīgi no 0 līdz 155 kV CM-1 20 ° C un 90 ° C temperatūrā un atbilstošos Olsena ciklus.ABCD vēstules attiecas uz dažādiem stāvokļiem Olsona ciklā.AB: MLC tika uzlādēts 155 kV CM-1 20 ° C temperatūrā.BC: MLC tika uzturēts 155 kV CM-1 un temperatūra tika paaugstināta līdz 90 ° C.CD: MLC izlādes 90 ° C temperatūrā.DA: MLC atdzesēts līdz 20 ° C nulles laukā.Zilais laukums atbilst ieejas jaudai, kas nepieciešama cikla sākšanai.Oranžais laukums ir enerģija, kas savākta vienā ciklā.C, augšējais panelis, spriegums (melns) un strāvas (sarkans) salīdzinājumā ar laiku, kas izsekots tajā pašā Olsona cikla laikā kā b.Abi ieliktņi attēlo sprieguma un strāvas pastiprināšanu cikla galvenajos punktos.Apakšējā panelī dzeltenās un zaļās līknes apzīmē attiecīgi atbilstošās temperatūras un enerģijas līknes 1 mm biezai MLC.Enerģija tiek aprēķināta no strāvas un sprieguma līknēm uz augšējā paneļa.Negatīvā enerģija atbilst savāktajai enerģijai.Darbības, kas atbilst lielajiem burtiem četros skaitļos, ir tādas pašas kā Olsona ciklā.Cikls AB'CD atbilst Stirlinga ciklam (7. papildu piezīme).
kur E un D ir attiecīgi elektriskais lauks un elektriskais pārvietošanas lauks.Nd var iegūt netieši no DE ķēdes (1.b att.) vai tieši, uzsākot termodinamisko ciklu.Visnoderīgākās metodes Olsens aprakstīja novatoriskajā darbā, lai savāktu piroelektrisko enerģiju 1980. gados17.
Uz att.1b attēlā parādītas divas monopolāras DE cilpas ar 1 mm bieziem PST-MLC paraugiem, kas samontēti attiecīgi 20 °C un 90 °C diapazonā no 0 līdz 155 kV cm-1 (600 V).Šos divus ciklus var izmantot, lai netieši aprēķinātu enerģiju, ko savāc Olsona cikls, kas parādīts 1.a attēlā.Faktiski Olsena cikls sastāv no diviem izolauka zariem (šeit nulles lauks DA atzarā un 155 kV cm-1 BC atzarā) un diviem izotermiskiem zariem (šeit, 20°С un 20°С AB atzarā) .C CD atzarā) Cikla laikā savāktā enerģija atbilst oranžajam un zilajam apgabalam (EdD integrālis).Savāktā enerģija Nd ir starpība starp ieejas un izejas enerģiju, ti, tikai oranžais laukums attēlā.1b.Šis konkrētais Olsona cikls nodrošina Nd enerģijas blīvumu 1,78 J cm-3.Stirlinga cikls ir alternatīva Olsona ciklam (7. papildu piezīme).Tā kā pastāvīgā uzlādes stadija (atvērta ķēde) ir vieglāk sasniedzama, enerģijas blīvums, kas iegūts no 1.b attēla (cikls AB'CD), sasniedz 1,25 J cm-3.Tas ir tikai 70% no tā, ko Olson cikls var savākt, taču to dara vienkāršas ražas novākšanas iekārtas.
Turklāt mēs tieši izmērījām Olsona cikla laikā savākto enerģiju, barojot PST MLC, izmantojot Linkam temperatūras kontroles posmu un avota mērītāju (metodi).1C. Attēls augšpusē un attiecīgajos ieliktņos parāda strāvu (sarkanu) un spriegumu (melnu), kas savākti uz tā paša 1 mm bieza PST MLC, kā de cilpai, kas iet cauri tam pašam Olsona ciklam.Strāva un spriegums ļauj aprēķināt savākto enerģiju, un līknes ir parādītas att.1C, apakšā (zaļā krāsā) un temperatūra (dzeltena) visā ciklā.Burti ABCD apzīmē to pašu Olsona ciklu 1. attēlā. MLC uzlāde notiek AB kājas laikā un tiek veikta ar zemu strāvu (200 µA), tāpēc avots var pareizi kontrolēt uzlādi.Šīs nemainīgās sākotnējās strāvas sekas ir tādas, ka sprieguma līkne (melnā līkne) nav lineāra, jo nav lineārā potenciāla pārvietojuma lauka D PST (1.C attēls, augšējais ieskats).Uzlādes beigās MLC tiek glabāts 30 MJ elektriskās enerģijas (B punkts).Pēc tam MLC silda un tiek iegūta negatīva strāva (un līdz ar to arī negatīva strāva), kamēr spriegums paliek 600 V. pēc 40 sekundēm, kad temperatūra sasniedza 90 ° C plato, šī strāva tika kompensēta, kaut arī pakāpiena paraugs Šī izofikta laikā ražota ķēdē elektriskā jauda 35 mJ (otrais ieskats 1.c attēlā, augšdaļa).Pēc tam tiek samazināts MLC (filiāles CD) spriegums, kā rezultātā tiek iegūts papildu 60 MJ elektriskais darbs.Kopējā izvades enerģija ir 95 MJ.Savāktā enerģija ir atšķirība starp ieejas un izejas enerģiju, kas dod 95–30 = 65 MJ.Tas atbilst enerģijas blīvumam 1,84 J CM-3, kas ir ļoti tuvu ND, kas iegūts no de gredzena.Šī Olsona cikla reproducējamība ir plaši pārbaudīta (4. papildinājums).Turpmāk palielinot spriegumu un temperatūru, mēs sasniedzām 4,43 J CM-3, izmantojot Olsen ciklus 0,5 mm biezā PST MLC temperatūras diapazonā no 750 V (195 kV CM-1) un 175 ° C (5. papildinājums).Tas ir četras reizes lielāks par labāko sniegumu, kas ziņots literatūrā par tiešajiem Olsona cikliem, un tas tika iegūts uz plānām Pb (Mg, NB) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1,06 J CM-3) 18 (CM .Pabilmības darbiem. 1. tabula, lai iegūtu vairāk vērtību literatūrā). Šī izrāde ir sasniegta šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, skatīt sīkāku informāciju 6. piezīmē) - Smita et al.19. Būtisks punkts - pretstatā pretstatā uz iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20. Šī izrāde ir sasniegta šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, skatīt sīkāku informāciju 6. piezīmē) - Smita et al.19. Būtisks punkts - pretstatā pretstatā uz iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20. Ээ характеристиāgrādi ыыли достигнуы б sistemu тчч нень низоо тоо т т эень низом тоо т т э 750 и 180 ° C, с с с с с с с с с с с лнительном примечании 6) - критический моменsim, уомну с иtsp19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Šīs īpašības tika sasniegtas šo MLC ļoti zemās noplūdes strāvas dēļ (<10–7 a pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatīt 6. piezīmē) - kritisks punkts, ko minējis Smits et al.19 – atšķirībā no iepriekšējos pētījumos izmantotajiem materiāliem17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参续th见补充说明6 䡥充说明Ａ等人19 提到的关键点—相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20.由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 < 10-7 A ， 参见 补兎 说 渁 䅎 说 游）））) — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下下 相比之下早期研究中使用的材料17.20. Поскольк то утеччи этих mlc чень низзži (<10–7 а при 750 и 180 ° C, с. н, уомнутый ситом и др.19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Tā kā šo MLC noplūdes strāva ir ļoti zema (<10–7 A pie 750 V un 180 ° C, sīkāku informāciju skatiet 6. papildpiezīmē) - galvenais punkts, ko min Smits et al.19 – salīdzinājumam šie priekšnesumi tika sasniegti.uz materiāliem, kas izmantoti iepriekšējos pētījumos 17,20.
Tie paši apstākļi (600 V, 20–90 ° C), kas tiek piemēroti Stirlinga ciklam (7. piezīme).Kā gaidīts no DE cikla rezultātiem, raža bija 41,0 MJ.Viena no visspilgtākajām Stirlinga ciklu iezīmēm ir spēja pastiprināt sākotnējo spriegumu caur termoelektrisko efektu.Mēs novērojām sprieguma pieaugumu līdz 39 (no sākotnējā sprieguma 15 V līdz gala spriegumam līdz 590 V, sk. Papildu 7.2. att.).
Vēl viena atšķirīga šo MLC iezīme ir tā, ka tie ir makroskopiski objekti, kas ir pietiekami lieli, lai savāktu enerģiju džoula diapazonā.Tāpēc mēs izveidojām prototipa kombainu (HARV1), izmantojot 28 MLC PST 1 mm biezu, sekojot tam pašam paralēlās plāksnes dizainam, kuru aprakstīja Torello et al.14, 7 × 4 matricā, kā parādīts attēlā. Kolektoru pārvieto ar peristaltisku sūkni starp diviem rezervuāriem, kur šķidruma temperatūra tiek uzturēta nemainīga (metode).Savāciet līdz 3,1 j, izmantojot Olsona ciklu, kas aprakstīts 1. att.2a, izotermiskie reģioni 10 ° C un 125 ° C temperatūrā un izofīla reģioni 0 un 750 V (195 kV CM-1).Tas atbilst enerģijas blīvumam 3,14 J CM-3.Izmantojot šo kombainu, mērījumi tika veikti dažādos apstākļos (2.B attēls).Ņemiet vērā, ka 1,8 J tika iegūts temperatūras diapazonā no 80 ° C un spriegumu 600 V (155 kV CM-1).Tas labi sakrīt ar iepriekšminēto 65 MJ 1 mm biezu PST MLC tādos pašos apstākļos (28 × 65 = 1820 MJ).
A, samontēta HARV1 prototipa eksperimentāla iestatīšana, pamatojoties uz 28 MLC PST 1 mm biezu (4 rindas × 7 kolonnas), kas darbojas ar Olsona cikliem.Katrā no četriem cikla posmiem prototipā tiek nodrošināta temperatūra un spriegums.Dators vada peristaltisku sūkni, kas cirkulē dielektrisko šķidrumu starp aukstajiem un karstajiem rezervuāriem, diviem vārstiem un barošanas avotu.Dators izmanto arī termopārus, lai savāktu datus par spriegumu un strāvu, kas piegādāta prototipam un kombaina temperatūrai no barošanas avota.B, enerģija (krāsa), ko savāc mūsu 4 × 7 MLC prototips pret temperatūras diapazonu (x asi) un spriegumu (Y asi) dažādos eksperimentos.
Lielāka harvestera versija (HARV2) ar 60 PST MLC 1 mm biezu un 160 PST MLC 0,5 mm biezu (41,7 g aktīvā piroelektriskā materiāla) nodrošināja 11,2 J (8. papildu piezīme).1984. gadā Olsens izgatavoja enerģijas savācēju, pamatojoties uz 317 g ar alvu leģēta Pb(Zr,Ti)O3 savienojuma, kas aptuveni 150 °C temperatūrā spēj radīt 6,23 J elektroenerģijas (atsauce 21).Šim kombainam šī ir vienīgā cita pieejamā vērtība džoulu diapazonā.Tas ieguva nedaudz vairāk par pusi no mūsu sasniegtās vērtības un gandrīz septiņas reizes augstāku kvalitāti.Tas nozīmē, ka HARV2 enerģijas blīvums ir 13 reizes lielāks.
HARV1 cikla periods ir 57 sekundes.Tas radīja 54 MW jaudu ar 4 rindām ar 7 kolonnām ar 1 mm biezu MLC komplektu.Lai to spertu vienu soli tālāk, mēs uzbūvējām trešo kombainu (HARV3) ar 0,5 mm biezu PST MLC un līdzīgu iestatījumu HARV1 un HARV2 (9. piezīme).Mēs izmērījām termalizācijas laiku 12,5 sekundes.Tas atbilst cikla laikam 25 s (papildu 9. attēls).Savāktā enerģija (47 MJ) nodrošina elektrisko jaudu 1,95 MW uz MLC, kas savukārt ļauj mums iedomāties, ka HARV2 rada 0,55 W (aptuveni 1,95 MW × 280 PST MLC 0,5 mm bieza).Turklāt mēs imitējām siltuma pārnesi, izmantojot galīgo elementu simulāciju (COMSOL, 10. piezīme un 2. - 4. Papildu tabula), kas atbilst HARV1 eksperimentiem.Galīgo elementu modelēšana ļāva paredzēt jaudas vērtības gandrīz lielāku pakāpi augstāku (430 MW) vienādam PST kolonnu skaitam, samazinot MLC līdz 0,2 mm, izmantojot ūdeni kā dzesēšanas šķidrumu un atjaunojot matricu līdz 7 rindām .× 4 kolonnas (papildus bija 960 MW, kad tvertne atradās blakus kombainam, papildinājums 10.b attēls).
Lai demonstrētu šī kolektora lietderību, Stirlinga cikls tika piemērots atsevišķam demonstratoram, kas sastāvēja tikai no diviem 0,5 mm bieziem PST MLC kā siltuma kolektoriem, augstsprieguma slēdža, zemsprieguma slēdža ar uzglabāšanas kondensatoru, līdzstrāvas/līdzstrāvas pārveidotāja. , mazjaudas mikrokontrolleris, divi termopāri un pastiprināšanas pārveidotājs (11. papildu piezīme).Shēma prasa, lai uzglabāšanas kondensators sākotnēji būtu jāuzlādē pie 9 V un pēc tam darbojas autonomi, kamēr abu MLC temperatūra ir no -5 ° C līdz 85 ° C, šeit 160 s ciklos (vairāki cikli ir parādīti 11. papildpiezīmē). .Jāatzīmē, ka divi MLC, kas sver tikai 0,3 g, var autonomi kontrolēt šo lielo sistēmu.Vēl viena interesanta iezīme ir tāda, ka zemsprieguma pārveidotājs spēj pārveidot 400 V uz 10–15 V ar 79% efektivitāti (11. papildu piezīme un 11.3. papildu attēls).
Visbeidzot, mēs novērtējām šo MLC moduļu efektivitāti, pārvēršot siltumenerģiju elektroenerģijā.Efektivitātes kvalitātes koeficients η ir definēts kā savāktās elektriskās enerģijas blīvuma Nd attiecība pret piegādātās siltuma blīvumu Qin (12. papildpiezīme):
Attēlos 3a, b parādīta attiecīgi Olsena cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte ηr kā funkcija no 0, 5 mm bieza PST MLC temperatūras diapazona.Abas datu kopas ir norādītas elektriskajam laukam 195 kV cm-1.Efektivitāte \(\this\) sasniedz 1,43%, kas atbilst 18% no ηr.Tomēr temperatūras diapazonā no 10 K no 25 °C līdz 35 °C ηr sasniedz vērtības līdz 40% (zilā līkne 3.b attēlā).Tā ir divreiz lielāka par zināmo NLP materiālu vērtību, kas ierakstīta PMN-PT plēvēs (ηr = 19%) temperatūras diapazonā no 10 K un 300 kV CM-1 (atsauce 18).Temperatūras diapazoni zem 10 K netika ņemti vērā, jo PST MLC termiskā histerēze ir no 5 līdz 8 K. Ir ļoti svarīgi atpazīt fāzu pāreju pozitīvo ietekmi uz efektivitāti.Faktiski η un ηr optimālās vērtības gandrīz visas ir iegūtas sākotnējā temperatūrā Ti = 25 ° C attēlā.3a, b.Tas ir saistīts ar tuvu fāzes pāreju, kad netiek pielietots neviens lauks un Kirī temperatūra TC šajos MLC ir aptuveni 20 °C (13. papildu piezīme).
a,b, Olsona cikla efektivitāte η un proporcionālā efektivitāte (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } maksimālajam elektriskajam ar lauku 195 kV cm-1 un dažādām sākuma temperatūrām Ti, }}\,\)(b) MPC PST 0,5 mm biezumā atkarībā no temperatūras intervāla ΔTspan.
Pēdējam novērojumam ir divas svarīgas sekas: (1) jebkuram efektīvam ciklam jāsākas temperatūrā virs TC, lai notiktu lauka izraisīta fāzes pāreja (no paraelectric līdz feroelectric);(2) Šie materiāli ir efektīvāki izpildes laikos tuvu TC.Kaut arī mūsu eksperimentos ir parādīta liela mēroga efektivitāte, ierobežotais temperatūras diapazons neļauj mums sasniegt lielu absolūto efektivitāti CARNOT robežas dēļ (\ (\ delta t/t \)).Tomēr lieliskā efektivitāte, ko pierāda šie PST MLC, attaisno Olsenu, kad viņš piemin, ka “ideāls 20. klases reģeneratīvais termoelektriskais motors, kas darbojas temperatūrā no 50 ° C līdz 250 ° C, efektivitāte var būt 30%” 17.Lai sasniegtu šīs vērtības un pārbaudītu koncepciju, būtu lietderīgi izmantot leģētus PST ar dažādiem TC, kā to pētījuši Šebanovs un Bormans.Viņi parādīja, ka TC PST var mainīties no 3 ° C (SB dopinga) līdz 33 ° C (ti dopinga) 22.Tāpēc mēs izvirzām hipotēzi, ka nākamās paaudzes piroelektriskie reģeneratori, pamatojoties uz leģētiem PST MLC vai citiem materiāliem ar spēcīgu pirmās kārtas fāzes pāreju, var konkurēt ar labākajiem enerģijas ieguvējiem.
Šajā pētījumā mēs izpētījām MLC, kas izgatavoti no PST.Šīs ierīces sastāv no virknes PT un PST elektrodu, saskaņā ar kuru vairāki kondensatori ir savienoti paralēli.PST tika izvēlēts, jo tas ir lielisks EK materiāls un tāpēc potenciāli lielisks NLP materiāls.Tam ir asa pirmās kārtas ferroelektriskā paraelektriskā fāzes pāreja ap 20 ° C, norādot, ka tās entropijas izmaiņas ir līdzīgas tām, kas parādītas 1. attēlā. Līdzīgi MLC ir pilnībā aprakstītas EC13,14 ierīcēm.Šajā pētījumā mēs izmantojām 10,4 × 7,2 × 1 mm³ un 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC.MLC ar biezumu 1 mm un 0,5 mm tika izgatavoti no 19 un 9 PST slāņiem ar attiecīgi 38,6 µm biezumu.Abos gadījumos iekšējais PST slānis tika novietots starp 2,05 µm bieziem platīna elektrodiem.Šo MLC dizains pieņem, ka 55% PST ir aktīvi, kas atbilst daļai starp elektrodiem (1. papildinājums).Aktīvais elektrodu laukums bija 48,7 mm2 (5. papildu tabula).MLC PST tika sagatavots ar cietās fāzes reakciju un liešanas metodi.Sīkāka informācija par sagatavošanas procesu ir aprakstīta iepriekšējā 14. rakstā.Viena no atšķirībām starp PST MLC un iepriekšējo rakstu ir B-vietņu secība, kas lielā mērā ietekmē EK veiktspēju PST.PST MLC B vietņu secība ir 0,75 (2. papildinājums), kas iegūta, saķepinot 1400 ° C temperatūru, kam seko simtiem stundu ilga atkvēlināšana 1000 ° C temperatūrā.Papildinformāciju par PST MLC skatiet 1.-3. Papildu piezīmē un 5. papildu tabulā.
Šī pētījuma galvenā koncepcija ir balstīta uz Olsona ciklu (1. att.).Šādam ciklam mums ir nepieciešams karsts un auksts rezervuārs un barošanas avots, kas spēj uzraudzīt un kontrolēt spriegumu un strāvu dažādos MLC moduļos.Šajos tiešajos ciklos tika izmantotas divas dažādas konfigurācijas, proti, (1) Linkam moduļi Sildīšana un dzesēšana Viens MLC, kas savienots ar Keithley 2410 barošanas avotu, un (2) trīs prototipiem (HARV1, HARV2 un HARV3) paralēli vienam un tam pašam avota enerģijai.Pēdējā gadījumā siltuma apmaiņai starp diviem rezervuāriem (karsts un auksts) un MLC tika izmantots dielektriskais šķidrums (silikona eļļa ar viskozitāti 5 cp 25 ° C temperatūrā, kas iegādāta no Sigma Aldrich).Termiskais rezervuārs sastāv no stikla trauka, kas piepildīts ar dielektrisko šķidrumu, un novietots virs termiskās plāksnes.Aukstā uzglabāšana sastāv no ūdens vannas ar šķidrām caurulēm, kas satur dielektrisku šķidrumu lielā plastmasas traukā, kas piepildīts ar ūdeni un ledu.Katrā kombaina galā tika novietoti divi trīsvirzienu šķipsnu vārsti (iegādāti no bioķīmijas šķidruma), lai pareizi pārslēgtu šķidrumu no viena rezervuāra uz otru (2.A attēls).Lai nodrošinātu termisko līdzsvaru starp PST-MLC paketi un dzesēšanas šķidrumu, cikla periods tika pagarināts, līdz ieplūdes un izejas termopāri (pēc iespējas tuvāk PST-MLC paketei) parādīja tādu pašu temperatūru.Python skripts pārvalda un sinhronizē visus instrumentus (avota skaitītājus, sūkņus, vārstus un termopārus), lai palaistu pareizo Olsona ciklu, ti, dzesēšanas šķidruma cilpa sāk riteņbraukšanu caur PST kaudzīti pēc avota skaitītāja uzlādēšanas tā, lai tie sildītu vēlamajā Dotajam Olsona cikla pielietotajam spriegumam.
Alternatīvi, mēs esam apstiprinājuši šos tiešos savāktās enerģijas mērījumus ar netiešām metodēm.Šo netiešo metožu pamatā ir elektriskā nobīde (D) – elektriskā lauka (E) lauka cilpas, kas savāktas dažādās temperatūrās, un, aprēķinot laukumu starp divām DE cilpām, var precīzi novērtēt, cik daudz enerģijas var savākt, kā parādīts attēlā. .2. attēlā .1b.Šīs DE cilpas tiek savāktas arī, izmantojot Keitlija avota skaitītājus.
Divdesmit astoņi 1 mm biezi PST MLC tika salikti 4 rindu, 7 kolonnu paralēlas plāksnes struktūrā atbilstoši atsaucē aprakstītajam dizainam.14. Šķidruma sprauga starp PST-MLC rindām ir 0,75 mm.To panāk, pievienojot divpusējas lentes sloksnes kā šķidrās starplikas ap PST MLC malām.PST MLC ir elektriski savienots paralēli ar sudraba epoksīda tiltu, saskaroties ar elektrodu vadiem.Pēc tam vadi tika pielīmēti ar sudraba epoksīda sveķiem katrā elektrodu spailju pusē savienojumam ar barošanas avotu.Visbeidzot, ievietojiet visu struktūru poliolefīna šļūtenē.Pēdējais tiek pielīmēts pie šķidruma caurules, lai nodrošinātu pareizu blīvēšanu.Visbeidzot, katrā PST-MLC struktūras galā tika iebūvēti 0,25 mm biezi K tipa termopāri, lai uzraudzītu ieplūdes un izejas šķidruma temperatūru.Lai to izdarītu, šļūtene vispirms ir perforēta.Pēc termopāra uzstādīšanas uzklājiet to pašu līmi kā iepriekš starp termopāra šļūteni un vadu, lai atjaunotu blīvējumu.
Tika uzbūvēti astoņi atsevišķi prototipi, no kuriem četri bija 40 0,5 mm biezi MLC PST, kas sadalīti kā paralēlas plāksnes ar 5 kolonnām un 8 rindām, bet atlikušajiem četriem bija 15 1 mm bieza MLC PST katra.3-kolonnas × 5 rindu paralēlās plāksnes struktūrā.Kopējais izmantoto PST MLC skaits bija 220 (160 0,5 mm biezs un 60 PST MLC 1 mm biezs).Mēs saucam par šīm divām apakšvienībām HARV2_160 un HARV2_60.Šķidruma sprauga prototipā HARV2_160 sastāv no divām divpusējām lentēm, kas ir 0,25 mm biezas ar stieples 0,25 mm biezu starp tām.HARV2_60 prototipam mēs atkārtojām to pašu procedūru, bet, izmantojot 0,38 mm biezu stiepli.Simetrijai HARV2_160 un HARV2_60 ir savas šķidruma shēmas, sūkņi, vārsti un aukstā puse (8. papildinājums).Divām HARV2 vienībām ir siltuma rezervuārs, 3 litru konteiners (30 cm x 20 cm x 5 cm) uz divām karstām plāksnēm ar rotējošiem magnētiem.Visi astoņi atsevišķi prototipi ir elektriski savienoti paralēli.HARV2_160 un HARV2_60 apakšvienības vienlaikus darbojas Olsona ciklā, kā rezultātā enerģijas raža ir 11,2 J.
Ievietojiet 0,5 mm biezu PST MLC poliolefīna šļūtenē ar divpusēju lenti un stiepli abās pusēs, lai radītu vietu šķidruma plūsmai.Tā mazā izmēra dēļ prototips tika novietots blakus karstā vai aukstā rezervuāra vārstam, tādējādi samazinot cikla laiku.
PST MLC tiek piemērots pastāvīgs elektriskais lauks, uzklāšanas zaram pieliekot pastāvīgu spriegumu.Tā rezultātā tiek ģenerēta negatīva termiskā strāva un enerģija tiek saglabāta.Pēc PST MLC sildīšanas lauks tiek noņemts (v = 0), un tajā esošā enerģija tiek atgriezta atpakaļ pie avota skaitītāja, kas atbilst vēl vienam savāktās enerģijas ieguldījumam.Visbeidzot, ar spriegumu V = 0, MLC PST tiek atdzesēts līdz sākotnējai temperatūrai, lai cikls varētu sākt no jauna.Šajā posmā enerģija netiek savākta.Mēs vadījām Olsena ciklu, izmantojot Keitlija 2410 avotu, uzlādējot PST MLC no sprieguma avota un iestatot pašreizējo atbilstību atbilstošajai vērtībai, lai uzlādes fāzē tiktu savākti pietiekami daudz punktu uzticamiem enerģijas aprēķiniem.
Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes posms aizņemtu aptuveni 1 s (un tiek savākts pietiekami daudz punktu, lai ticami aprēķinātu enerģija) un aukstā temperatūra. Stirlinga ciklos PST MLC tika uzlādēti sprieguma avota režīmā ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), vēlamā atbilstības strāva, lai uzlādes posms aizņemtu aptuveni 1 s (un tiek savākts pietiekami daudz punktu, lai ticami aprēķinātu enerģija) un aukstā temperatūra. В циклах стирлинга PST MLC заржжж в р PST MLC жение vi> 0), желаем податливом то та чч ээ заряinām аежного расчета энергия) и холодная темераustr. Stirling PST MLC ciklos tie tika uzlādēti sprieguma avota režīmā elektriskā lauka sākotnējā vērtībā (sākotnējais spriegums VI> 0), vēlamajai ražas strāvai, lai uzlādes posms aizņemtu apmēram 1 s (un pietiekams skaitlis punktu savākšana tiek savākta uzticamai enerģijas aprēķināšanai) un aukstā temperatūrā.在 循环 中 中 PST MLC 在 电压源 模式 下 以 电场值 （初始 电压 电压 VI> 0） 充电 ， 所 需 的 顺应 电流 使得 充电 步骤 大约 需要 1 秒 （并且 收集 了 足够 的 点 以 可靠 可靠 地 地 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 计算 地 地 计算 计算 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 地 计算 地 地 地 地 地 地 计算 地 地 地 地 地 地 计算 计算 地 地 地 地 地 地 计算 计算 计算 计算 地 地 计算 地 地 地 地 地 地 地 地 地 计算 计算能量） 和 低温。 Galvenajā ciklā PST MLC tiek uzlādēts ar sākotnējo elektriskā lauka vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0) sprieguma avota režīmā, lai vajadzīgā atbilstības strāva uzlādes solim aizņemtu apmēram 1 sekundi (un mēs savācām pietiekami daudz punktu, lai ticami aprēķiniet (enerģiju) un zemu temperatūru. В цикле стирлинга PST MLC заржжается в режиме источника напржения с начч нзения с сч с нч н (н н (н (н (н (н (н (н (н (н (н (н (н н (н (н (н (н (н (н (н (н (н (н н (н (н (н (н (н (н н (н н н (н н н н н н н н н н н н н н н н н н н н н нч н н ние vi> 0), требеыйый то податливос pa P pār чо до заряди занимает око 1 с ( ы надежно расчитать энергию) и низкие темемераustrы . Stirlinga ciklā PST MLC tiek uzlādēts sprieguma avota režīmā ar elektriskā lauka sākotnējo vērtību (sākotnējais spriegums Vi > 0), nepieciešamā atbilstības strāva ir tāda, ka uzlādes stadija aizņem apmēram 1 s (un pietiekamu skaitu punktu savākšana tiek savākta, lai ticami aprēķinātu enerģiju) un zemu temperatūru.Pirms PST MLC uzkarsē, atveriet ķēdi, piemērojot atbilstošu strāvu i = 0 mA (minimālā atbilstošā strāva, ko mūsu mērīšanas avots var apstrādāt, ir 10 NA).Tā rezultātā MJK PST paliek lādiņš, un spriegums palielinās, paraugam sakarstot.BC BC netiek savākta enerģija, jo i = 0 mA.Pēc augstas temperatūras sasniegšanas spriegums MLT FT palielinās (dažos gadījumos vairāk nekā 30 reizes skat. Papildu 7.2. Att.), MLK FT tiek izvadīts (V = 0), un elektriskā enerģija tiek glabāta tajā pašā veidā jo tie ir sākotnējā maksa.Tāda pati strāvas korespondence tiek atgriezta skaitītāja avotos.Sprieguma pieauguma dēļ uzglabātā enerģija augstā temperatūrā ir augstāka nekā tā, kas tika nodrošināta cikla sākumā.Līdz ar to enerģiju iegūst, pārveidojot siltumu elektrībā.
Mēs izmantojām Keithley 2410 Sourcemeter, lai uzraudzītu spriegumu un strāvu, kas piemērota PST MLC.Atbilstošo enerģiju aprēķina, integrējot Keitlija avota mērītāja sprieguma un strāvas produktu, \ (e = {\ int} _ {0}^{\ tau} {i} _ ({\ rm {Meas))} \ Kreisais (t \ pa labi) {v} _ {{\ rm {Meas}}} (t) \), kur τ ir perioda periods.Uz mūsu enerģijas līknes pozitīvās enerģijas vērtības nozīmē enerģiju, kas mums jāsniedz MLC PST, un negatīvās vērtības nozīmē enerģiju, ko mēs no tām iegūstam, un līdz ar to saņemto enerģiju.Relatīvo jaudu dotajam savākšanas ciklam nosaka, dalot savākto enerģiju ar visa cikla periodu τ.
Visi dati ir parādīti galvenajā tekstā vai papildinformācijā.Materiālu vēstules un pieprasījumi jānosūta uz AT vai ED datu avotu, kas sniegti šajā rakstā.
Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei.Ando Junior, Ohaio, Maran, Alo un Henao, NC pārskats par termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC 回顾 于 能量 收集 的 热电 微型 发电机 的 开发 和 应用。。。。。。。。。。。。。 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 应用 Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Ohaio, Maran, Alo un Henao, NC apsver termoelektrisko mikrogenatoru attīstību un pielietojumu enerģijas ieguvei.turpināt.atbalsts.Enerģija Rev. 91, 376–393 (2018).
Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotoelektriskie materiāli: pašreizējie efektivitāte un nākotnes izaicinājumi. Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotoelektriskie materiāli: pašreizējie efektivitāte un nākotnes izaicinājumi.Polmans, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. un Sinke, VK fotoelektriskie materiāli: pašreizējie sniegumi un nākotnes izaicinājumi. Polmans, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏 ： ： 目前 的 效率 和 未来 的 挑战。。。。。。。。。。 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 挑战 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Saules materiāli: pašreizējās efektivitātes un nākotnes izaicinājumi.Polmans, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. un Sinke, VK fotoelektriskie materiāli: pašreizējie sniegumi un nākotnes izaicinājumi.Zinātne 352, AAD4424 (2016).
Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjuncted Pyro-Piezoelectric efekts pašpiedziņas vienlaicīgai temperatūrai un spiediena noteikšanai. Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjunktūras piro-piezoelektriskais efekts pašpasaules vienlaicīgai temperatūrai un spiediena noteikšanai.Dziesma K., Zhao R., Wang Zl un Yan Yu.Kombinēts piropozoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai. Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. 用于 自 供电 同时 温度 和 压力 传感 的 联合 热压电 效应。。。。。。。。。。。。 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 效应 Dziesma, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Par pašpiedzīvību vienlaikus ar temperatūru un spiedienu.Dziesma K., Zhao R., Wang Zl un Yan Yu.Kombinēts termopiezoelektriskais efekts autonomai vienlaicīgai temperatūras un spiediena mērīšanai.Uz priekšu.Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebalds, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz Ericsson piroelektriskajiem cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā. Sebalds, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz Ericsson piroelektriskajiem cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā.Sebald G., Provost S. un Guyomar D. Enerģijas novākšana, pamatojoties uz piroelektriskajiem ericsson cikliem relaksora ferroelektriskajā keramikā.Sebalds G., Provost S. un Guyomar D. Enerģijas novākšana relaksora ferroelektriskajā keramikā, pamatojoties uz Ericsson piroelektrisko riteņbraukšanu.Smart alma mater.struktūra.17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietvielu elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw эpresēko разования твердотельной эpresēko эpresēko, энектр P var pārņemt. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietā stāvokļa elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw 用 于 固态 电 热 相互 相互 转换 下 下 一 代 电热 和 热释电 材料。。。。。。 转换 的 下 一 代 电热 和 材料 材料。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw эpresēko разования твердотельной эpresēko эpresēko, энектр P var pārņemt. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW nākamās paaudzes elektrokaloriskie un piroelektriskie materiāli cietā stāvokļa elektrotermiskās enerģijas starpkonversijai.Lēdija Bull.39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl un Yang, Yu.Standarta un kvalitātes rādītājs piroelektrisko nanogenatoru veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. 用于 量化 热释电纳米 发电机 性能 的 标准 和 品质 因数。。。。。。。。。。。。。。。。。 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 因数 Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl un Yang, Yu.Kritēriji un veiktspējas pasākumi piroelektriskā nanogenatora veiktspējas kvantitatīvai noteikšanai.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandijā tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variācijas. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandijā tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka variācijas.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, ND elektrokaloriskie dzesēšanas cikli svina skandija tantalātā ar patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka modifikāciju. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, nd 钽酸钪铅 的 电热 冷却 循环 ， 通过 场 变化 实现 真正 的 再生。。。。。。。。。。 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 再生 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND.Tantals酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. un Mathur, Nd Scandium-Bead Tantalate elektromālas dzesēšanas cikls, lai veiktu patiesu reģenerāciju, izmantojot lauka maiņu.Fizika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND Kaloriju materiāli netālu no feroīda fāzes pārejām. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, Nd 铁质 相变 附近 的 热量 材料。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Termiskie materiāli melnās metalurģijas tuvumā.Moya, X., Kar-Narayan, S. un Mathur, ND Termiskie materiāli dzelzs fāzes pāreju tuvumā.Nat.Alma Mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei. Moya, X. & Mathur, ND Kaloriju materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya, X. un Mathur, ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei. Moya, X. & Mathur, nd 用 于 冷却 和 加热 的 热量 材料。 Moya, X. & Mathur, ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Moya X. un Mathur ND Termiskie materiāli dzesēšanai un apkurei.Zinātne 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats.Torello, A. un Defay, E. Elektrokaloriskie dzesētāji: pārskats. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. un Defay, E. Elektrotermiskie dzesētāji: pārskats.Uzlabots.elektronisks.alma mater.8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al.Milzīga elektrokaloriju materiāla energoefektivitāte ļoti sakārtotā skandija-skandija-svinā.Nacionālais saziņa.12, 3298 (2021).
Nair, B. et al.Oksīda daudzslāņu kondensatoru elektrotermiskais efekts ir liels plašā temperatūras diapazonā.Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al.Milzīgs temperatūras diapazons elektrotermiskajos reģeneratoros.Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al.Augstas veiktspējas cietvielu stāvokļa elektromālas dzesēšanas sistēma.Science 370, 129–133 (2020).
Mengs, Y. et al.Kaskādes elektrotermiskā dzesēšanas iekārta lielai temperatūras paaugstināšanai.National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD, DD High Efficieincy tieša siltuma pārvēršana uz elektrisko enerģiju saistītos piroelektriskos mērījumos. Olsen, RB & Brown, DD Augstas efektivitātes tieša siltuma pārveidošana ar elektrisko enerģiju saistīti piroelektriskie mērījumi.Olsen, RB un Brown, DD ļoti efektīva tieša siltuma pārvēršana elektriskajā enerģijā, kas saistīta ar piroelektriskajiem mērījumiem. Olsen, RB & Brown, DD 高效 直接 将 热量 转换 为 相关 的 热释 电 测量。。。。。。。。。。。。。。。。。。 测量 测量 测量 测量 热释 热释 热释 热释 热释 热释 热释 热释 热释 Olsens, RB & Brown, DDOlsen, RB un Brown, DD efektīva tieša siltuma pārvēršana elektrībā, kas saistīta ar piroelektriskajiem mērījumiem.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al.Enerģijas un enerģijas blīvums plānās relaksora ferroelektriskās plēvēs.Nacionālais alma mater.https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smits, An & Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā konvertēšana: ferroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana. Smits, An & Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā konvertēšana: ferroelektriskās fāzes pārejas un elektrisko zudumu optimizēšana.Smits, AN un Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā pārveidošana: ferroelektriskās fāzes pāreja un elektrisko zudumu optimizācija. Smits, an & hanrahan, bm 级联热 释电 ： 优化 铁电 相变 和 电损耗。。。。。。。。。。。。 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 电损耗 Smits, An & Hanrahan, BMSmits, AN un Hanrahan, BM kaskādes piroelektriskā pārveidošana: ferroelektriskās fāzes pāreju un elektrisko zudumu optimizācija.J. Pieteikums.fizika.128, 24103 (2020).
Hoch, SR Ferroelektrisko materiālu izmantošana siltumenerģijas pārvēršanai elektroenerģijā.process.IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskais enerģijas pārveidotājs. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskādes piroelektriskais enerģijas pārveidotājs.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM un Dullea, J. Kaskādes piroelektriskie strāvas pārveidotāji.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju efektu. Shebanov, L. & Borman, K. Par svina-skandija tantalāta cietajiem šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju efektu.Šebanovs L. un Bormans K. Uz cietiem svina-skandija tantalāta šķīdumiem ar augstu elektrokaloriju. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. Šebanovs, L. un Bormans, K.Šebanovs L. un Bormans K. Par skandija-svina skandija cietiem šķīdumiem ar augstu elektrokalorisko efektu.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Mēs pateicamies N. Furusawa, Y. Inoue un K. Honda par palīdzību MLC izveidē.PL, at, yn, aa, jl, up, vk, ob un ed, pateicoties Luksemburgas Nacionālā pētniecības fondam (FNR) par šī darba atbalstīšanu, izmantojot CamelHeat C17/MS/11703691/DEFAY, Massena Pride/15/10935404/Defay-- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay un BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Materiālu pētniecības un tehnoloģijas departaments, Luksemburgas Tehnoloģiju institūts (LIST), Belvuāra, Luksemburga